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    首批采用PSM低氮燃燒器的GE燃機燃燒調(diào)整國產(chǎn)化研究

    2023-12-22 07:07:48蘇州工業(yè)園區(qū)藍天燃氣熱電有限公司
    電力設(shè)備管理 2023年22期
    關(guān)鍵詞:燃機燃氣輪機脈動

    蘇州工業(yè)園區(qū)藍天燃氣熱電有限公司 安 升

    某燃機電廠采用美國GE 公司生產(chǎn)的PG9171E 型燃氣輪機,為降低NOx 排放,對燃燒系統(tǒng)進行了改造。選用PSM公司分管回流式LEC-Ⅲ型低氮燃燒系統(tǒng),該系統(tǒng)配置14個火焰筒,均勻布置在壓氣機排氣缸外圓周,系統(tǒng)包含一二次燃料噴嘴、火焰筒、過渡段、火花塞點火系統(tǒng)、火焰探測器及聯(lián)焰管等燃燒部件。燃燒系統(tǒng)部件若維修更換后必須進行燃燒調(diào)整,此項技術(shù)作為重型燃氣輪機運行維護領(lǐng)域的關(guān)鍵技術(shù)之一,能夠有效規(guī)避不穩(wěn)定燃燒及污染物排放超標等異常狀態(tài),從而確保燃燒安全穩(wěn)定、煙氣環(huán)保排放合格。本文詳細介紹了LEC-Ⅲ型燃燒系統(tǒng)低氮燃燒的工作流程、自主燃燒調(diào)整的具體步驟及方法,意在推動燃燒調(diào)整國產(chǎn)化進程,旨在突破行業(yè)技術(shù)壁壘,切實提高燃機燃燒穩(wěn)定性及環(huán)保性能。

    1 LEC-Ⅲ低氮燃燒系統(tǒng)簡介

    PSM 公司根據(jù)NOx 排放物的生成基理對9E 燃機火焰筒進行了改進設(shè)計:燃料噴嘴部件由一二次燃料噴嘴組成,天然氣經(jīng)一二次燃料噴嘴分別進入燃燒一區(qū)、二區(qū),通過調(diào)整分配燃燒一區(qū)、二區(qū)的燃料配比,實現(xiàn)燃料在燃燒一區(qū)提前摻混,再經(jīng)文丘里管將均相稀釋的混合燃料引流至燃燒二區(qū),在較低溫度下進行燃燒,從而達到低NOx、CO 排放的環(huán)保要求。

    該設(shè)計理念雖能有效降低NOx 等污染物的排放量,但在實際運行中存在一定缺陷。例如,在預混燃燒模式下,燃燒存在不穩(wěn)定性,均相預混燃料的燃燒極限狹小,在低溫燃燒時,火焰?zhèn)鞑ニ俣仁芟?,穩(wěn)定火焰困難。當燃料流速減慢,燃燒火焰向進氣端偏移時,容易導致燃燒一區(qū)回火,破壞預混燃燒環(huán)境。為降低NOx 排放量,降低燃燒溫度勢必導致CO 排放的增加,需要確定最優(yōu)燃料配比,燃燒溫度場氣流分布復雜,相鄰火焰筒燃燒區(qū)狀態(tài)異常且同步時,容易導致燃燒振蕩甚至熄火。因此,必須精確調(diào)整燃料量與助燃空氣的比例,保證燃燒一區(qū)、二區(qū)的燃料量分配在合理的范圍內(nèi),促使低氮燃燒安全穩(wěn)定。

    圖1 LEC-Ⅲ低氮燃燒模式示意圖

    2 PG9171E 型燃氣輪機燃燒調(diào)整

    2.1 燃氣輪機燃燒調(diào)整目的

    燃燒調(diào)整的主要目的是減少NOx 和CO 等污染物的排放,同時確保燃氣輪機燃燒穩(wěn)定,在保證燃機安全穩(wěn)定運行的前提下,提高機組的燃燒效率。預混火焰對流場參數(shù)和化學當量比變化等異常敏感,容易在封閉的燃燒室內(nèi)誘發(fā)熱聲耦合振蕩,導致火焰發(fā)生燃燒動力學失穩(wěn),產(chǎn)生劇烈的燃燒脈動,嚴重時甚至造成燃燒室部件損壞。

    燃燒調(diào)整過程,從機組啟動點火到滿負荷運行的各個階段,通過調(diào)整進入燃燒室的燃料和空氣配比,將燃燒控制在穩(wěn)定邊界的中心區(qū)域,從而獲得良好的穩(wěn)定燃燒裕度[1]。因此,燃燒調(diào)整是決定機組安全運行、燃燒效率及污染物排放能否達標的關(guān)鍵技術(shù)手段。

    2.2 9E 燃機LEC-Ⅲ型低氮燃燒系統(tǒng)燃燒調(diào)整具體步驟

    一是安裝探測管。在燃氣輪機14個火焰筒上分別安裝1支探測管,將其插入燃燒室火焰筒內(nèi)部,用于測量火焰筒內(nèi)燃氣壓力波動。安裝時,待燃氣輪機缸體冷卻至室溫,拆開燃燒室缸體外堵頭,將探測管伸入低氮火焰筒內(nèi)部,須確保其尖端伸入火焰筒內(nèi)壁面0.05英寸(1英寸=2.54cm)以上。探測管尺寸如圖2所示,管長305mm,插入火焰筒深度146mm(實際操作中14支探測管插入火焰筒深度不盡相同,一般插入深度在144mm 至148mm 范圍內(nèi)即可)。

    圖2 燃燒調(diào)整探測管尺寸

    二是裝設(shè)銅導管。銅導管直徑1/4英寸,為確保所監(jiān)測的燃燒室內(nèi)壓力的準確性,避免銅導管長度對壓力測點采樣產(chǎn)生干擾,銅導管應選用相同的長度,長度一般為14m。通過圖3中3/8”轉(zhuǎn)1/4”接頭,將銅導管與探測管端頭相連接,導管末端引至動態(tài)壓力監(jiān)測箱接線端子處。使用1/4卡套接頭,將銅導管與動態(tài)壓力監(jiān)測箱接線端子相連接。在監(jiān)測箱銅管取樣端分別安裝14支壓力傳感器,將氮氣瓶出口連接三通閥,分別對監(jiān)測箱銅質(zhì)引壓管進行氮氣吹掃。在監(jiān)測箱輸出端子處,接入信號調(diào)制模塊“Alta Solutions”,最后接入工作站電腦,經(jīng)傅里葉轉(zhuǎn)換器處理后,14支火焰筒動態(tài)壓力值的頻域曲線便完整呈現(xiàn)在工作站電腦端。

    圖3 動態(tài)壓力監(jiān)測箱

    圖4 信號調(diào)制模塊

    圖5 壓力波動頻域曲線

    三是氮氣吹掃。測量前須使用氮氣對銅管進行吹掃。測量時,如果壓力波動偏大,為了保證所測壓力參數(shù)值穩(wěn)定、準確,可使用氮氣重新對銅管進行吹掃。

    四是數(shù)據(jù)整合。燃燒調(diào)整過程中,提取14支火焰筒壓力測量結(jié)果的突變量,經(jīng)傅里葉轉(zhuǎn)換后,獲得的頻域曲線如圖6所示。該曲線反映的是燃燒區(qū)氣流振動量在頻域內(nèi)表現(xiàn)。其中,14號火焰筒壓力曲線平穩(wěn),振動卻存在一處突變,原因可能是電子信號干擾,排除燃燒脈動存在。

    圖6 燃機負荷90MW 時燃燒壓力脈動對比

    圖7 燃機負荷95MW 時燃燒壓力脈動對比

    圖8 燃機負荷105MW 時燃燒壓力脈動對比

    圖9 燃機負荷90MW 時燃燒壓力脈動對比

    圖10 燃機負荷95MW 時燃燒壓力脈動對比

    圖11 燃機負荷105MW 時燃燒壓力脈動對比

    五是實時監(jiān)測NOx 及CO 的排放濃度。檢查NOx、CO 等在線儀表狀態(tài)良好且已準確標定。

    六是參數(shù)調(diào)整。根據(jù)火焰筒內(nèi)部壓力曲線及污染物排放情況,尋找到壓力波動范圍最小、污染物排放最低的最佳運行工況點,以此調(diào)整不同階段的燃料沖程基準參數(shù)。

    七是預混模式調(diào)整。將燃機負荷設(shè)定至預混模式下最低負荷(約80%額定負荷),根據(jù)火焰筒內(nèi)部壓力曲線及污染物排放情況,尋找最佳運行工況點,調(diào)整相關(guān)參數(shù)。

    八是分析驗證。以此負荷為起點,每增加5MW即停留10min,直至基本負荷。分別記錄每個負荷點火焰筒內(nèi)部壓力曲線及污染物排放情況,驗證此前參數(shù)調(diào)整的準確性。調(diào)整溫控線TTK_C,進一步對燃燒穩(wěn)定性,污染物排放等參數(shù)進行跟蹤調(diào)整。

    3 某電廠9E 燃氣輪機LEC-Ⅲ低氮燃燒系統(tǒng)的燃燒調(diào)整案例

    3.1 主要監(jiān)控參數(shù)及要求

    通過采集、分析各燃燒室在多種工況下的高頻、低頻壓力振蕩數(shù)據(jù),尋找到壓力波動范圍最小、污染物排放最低的最佳運行工況點。在滿足國家對污染物排放要求的前提下,調(diào)整預混燃料配比參數(shù)FXKSPM[i],實時監(jiān)測燃燒脈動、污染物排放、排煙分散度、火焰強度等參數(shù)的變化情況,確保燃氣輪機安全、穩(wěn)定運行。

    表1 主要監(jiān)控參數(shù)及要求

    3.2 燃燒調(diào)整進度安排

    利用國內(nèi)知名電力試驗研究單位自主研發(fā)的燃燒監(jiān)測系統(tǒng),對燃燒器燃燒壓力脈動進行監(jiān)測[2],由于該燃燒監(jiān)測和診斷系統(tǒng)僅有8個通道,而PG9171E 型燃氣輪機共有14個燃燒室,因此本次燃燒調(diào)整過程分為兩日進行。并根據(jù)前日燃燒壓力脈動監(jiān)測情況,選取燃燒壓力脈動較高或波動較大的燃燒室進行進一步監(jiān)測。

    表2 燃燒調(diào)整過程中的燃燒壓力脈動安裝情況

    3.3 燃燒調(diào)整結(jié)果分析

    本文主要對燃氣輪機90MW、95MW、105MW三個負荷點調(diào)整情況進行重點分析,并結(jié)合前次燃燒調(diào)整參數(shù)進行對比分析。

    分析以上曲線可知:當燃機負荷設(shè)定90MW 時,修改燃料配比最小值FXKSPMMN,由83修改為85.7,實際燃料配比由85.269調(diào)整至85.7,觀察燃燒脈動略微增大;NOx、CO 波動較小,排放情況整體未受影響。當#2燃機負荷設(shè)定95MW 時,燃燒脈動與上一次燃燒調(diào)整燃燒脈動情況相比,脈動值基本保持一致,均處于合理范圍內(nèi)。當#2燃機負荷設(shè)定105MW 時,將燃料配比最大值FXKSPMMX 由86修改至84后,則燃料配比FXKSPM 由85.5818調(diào)整至84,觀察燃燒脈動明顯增強,同時NOx 及CO排放均不同程度地升高。

    當燃機負荷設(shè)定90MW 時,修改燃料配比最小值FXKSPMMN,由83調(diào)整至85.8,則燃料配比FXKSPM 由85.3020調(diào)整至85.8,觀察燃燒壓力脈動、排放參數(shù)均為無明顯變化。參數(shù)恢復后,再次修改燃料配比最大值FXKSPMMX 由86修改為84,則燃料配比FXKSPM 由85.3020調(diào)整至84,觀察發(fā)現(xiàn)燃燒脈動值顯著增大,同時NOx 和CO 也升高。

    當燃機負荷設(shè)定95MW 時,修改燃料配比最大值FXKSPMMX,由86調(diào)整至84,此時燃料配比FXKSPM 由85.5655調(diào)整至84,觀察確認燃燒脈動顯著增大,已超過規(guī)范上限,同時NOx、CO 均不同程度地升高。修改燃料配比最大值FXKSPMMX,由84調(diào)整至87,燃料配比最小值FXKSPMMN 由83調(diào)整至86.5,此時燃料配比FXKSPM 由85.5655調(diào)整至86.5,觀察燃燒脈動顯著變小,脈動參數(shù)優(yōu)秀,且NOx 和CO 排放正常;但是火焰強度降低至20%,較之前運行時相比顯著降低,存在熄火風險。

    當燃機負荷設(shè)定105MW 時,修改燃料配比最大值FXKSPMMX,由87調(diào)整至85,燃料配比FXKSPM 由85.7250調(diào)整至85,觀察確認燃燒脈動顯著變大,超過規(guī)范值1.75psi,不符合調(diào)整要求?;謴腿剂吓浔茸畲笾礔XKSPMMX 至初始值,F(xiàn)XKSPM[2]由85.5調(diào)整至85.7,F(xiàn)XKSPM[3]由85.75調(diào)整至86,則燃料配比FXKSPM 由85.7250調(diào)整至85.9700,觀察燃燒脈動整體略微變小,NOx 排放正常,CO 正常,火焰強度穩(wěn)定,整體參數(shù)較為優(yōu)秀。

    最終完成對FXKSPM[2]、FXKSPM[3]修改后,燃機升負荷至110MW,再緩慢降至預混模式最低負荷,檢查驗證整個預混區(qū)間燃燒脈動情況,確定脈動值穩(wěn)定維持在0.7~1.2psi 范圍內(nèi),較燃調(diào)前燃燒脈動動態(tài)曲線相比,整體運行狀態(tài)良好。

    3.4 燃燒調(diào)整國產(chǎn)化的總結(jié)

    燃氣輪機在重要負荷點的燃燒脈動及污染物排放情況、火焰強度等指標總體情況如下:燃燒脈動在預混模式低負荷階段(約80%至90%額定負荷)的參數(shù)良好,且絕對滿足低頻段小于1psi、高頻段小于1.75psi 的規(guī)定限值,能夠保持穩(wěn)定燃燒。在預混模式中高負荷階段(約90%至100%額定負荷),燃燒脈動瞬時波動最高值接近上限附近,通過分析燃燒調(diào)整前后各項指標的變化規(guī)律,充分運用燃料配比與燃燒脈動、污染物排放、火焰強度等參數(shù)的內(nèi)在聯(lián)系,以強制FXKSPMMX、FXKSPMMN( 燃料配比最大值、最小值)、FXKSPM[2]、FXKSPM[3]等參數(shù)的定值來調(diào)整尋求最優(yōu)燃料配比,燃燒調(diào)整后,燃燒壓力及脈動情況趨于穩(wěn)定,同時NOx 和CO 排放得到了有效降低,雖然火焰強度存在明顯降低的情況,但是裕度仍處于允許范圍。

    此次國產(chǎn)化燃燒調(diào)整的不足之處在于燃燒調(diào)整監(jiān)測設(shè)備未能全套配置,單次數(shù)據(jù)采集不完整,分批采集數(shù)據(jù)在一定程度上影響數(shù)據(jù)同步性及實時準確性。建議在燃燒調(diào)整最終參數(shù)確認時,一級燃料分配比保留一定可調(diào)空間,以此保證充足穩(wěn)定的燃燒裕度,避免燃氣輪機工況突變進而發(fā)生貧燃熄火或機組跳閘等問題。

    該燃機電廠克服各種困難,順利完成第一次國產(chǎn)化自主燃燒調(diào)整。針對該套配備LEC-Ⅲ燃燒系統(tǒng)的GE 燃氣輪機發(fā)電機組,試探性地采用探測管引流的方式對火焰筒內(nèi)部壓力脈動情況進行直接監(jiān)測,數(shù)據(jù)準確有效,燃燒調(diào)整步驟清晰、具體,燃調(diào)方式正確,現(xiàn)場發(fā)生的問題處理妥當,調(diào)整效果顯著。當前,我國尚未全面掌握重型燃氣輪機燃燒調(diào)整技術(shù),下步須發(fā)揚自主創(chuàng)新精神,相信將來一定突破現(xiàn)行技術(shù)壁壘,真正掌握燃燒調(diào)整技術(shù),降低發(fā)電企業(yè)運維費用,中國重型燃氣輪機設(shè)備完全國產(chǎn)化一定會順利實現(xiàn)。

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