秦二廠降溫方式延伸運(yùn)行技術(shù)研究及方案策劃

彭杏林

(中核核電運(yùn)行管理有限公司，浙江 海鹽 314303)

0 引言

核電廠反應(yīng)堆延伸運(yùn)行是指在核電廠反應(yīng)堆燃料循環(huán)末期，控制棒在全提出位置，一回路系統(tǒng)中冷卻劑硼濃度達(dá)到10 mg·kg-1的時(shí)候，通過(guò)某種方式來(lái)釋放反應(yīng)性以達(dá)到繼續(xù)運(yùn)行的目的，延長(zhǎng)機(jī)組運(yùn)行時(shí)間的一種運(yùn)行方式。

延伸運(yùn)行的主要目的是合理地安排大修，避開(kāi)18個(gè)月?lián)Q料后在6—9月電網(wǎng)用電高峰期間停機(jī)大修，避開(kāi)春節(jié)等重大節(jié)假日大修人員緊缺期間停機(jī)大修，并將秦山地區(qū)9臺(tái)機(jī)組的大修時(shí)間相互錯(cuò)開(kāi)。延伸運(yùn)行還可以提高機(jī)組可用率、降低電廠發(fā)電成本。

2020年2—4月，由于新冠病毒疫情的影響，工作人員長(zhǎng)時(shí)間緊缺。若原計(jì)劃在此期間進(jìn)行停機(jī)大修，難以保證大修期間的人力資源供給，將為大修帶來(lái)不利影響。長(zhǎng)時(shí)間人員緊缺情況的出現(xiàn)，更加體現(xiàn)了核電廠反應(yīng)堆延伸運(yùn)行的重要性。

1 反應(yīng)堆延伸運(yùn)行原理及方案

反應(yīng)堆功率運(yùn)行時(shí)堆芯需要消耗一定的反應(yīng)性，通常在堆芯燃料管理設(shè)計(jì)上，為了保證一定的燃料循環(huán)長(zhǎng)度，堆芯燃料裝載都考慮留有適當(dāng)?shù)暮髠浞磻?yīng)性。這些后備反應(yīng)性被可燃毒物、硼酸和控制棒所控制，并用于補(bǔ)償中子毒物、溫度效應(yīng)、功率虧損、燃耗等反應(yīng)性的消耗。即：

ρ總=ρ燃料+ρ棒+ρ氙+ρ釤+ρ功+ρ溫+ρ硼[3]

對(duì)于一個(gè)正常穩(wěn)定臨界運(yùn)行的反應(yīng)堆，ρ總= 0。由上式可以看出，在燃料壽期末，硼濃度接近于0，控制棒已提至堆頂，正常運(yùn)行時(shí)的平衡釤毒與功率水平無(wú)關(guān)，無(wú)法通過(guò)調(diào)節(jié)這三項(xiàng)(ρ硼、ρ棒、ρ釤)釋放正反應(yīng)性。在Tavg調(diào)節(jié)程序不變的情況下，能夠釋放出正反應(yīng)性，來(lái)維持反應(yīng)性平衡的只有功率虧損ρ功項(xiàng)和ρ氙項(xiàng)。此外，還可以通過(guò)改變Tavg調(diào)節(jié)程序通過(guò)ρ溫項(xiàng)來(lái)釋放正反應(yīng)性。

若此時(shí)降低慢化劑溫度或反應(yīng)堆功率，則可以釋放正反應(yīng)性來(lái)維持反應(yīng)堆繼續(xù)運(yùn)行。在降功率釋放正反應(yīng)性的同時(shí)，還可以使氙毒釋放出部分反應(yīng)性。

根據(jù)上述分析，反應(yīng)堆機(jī)組在壽期末實(shí)施延伸運(yùn)行，可以采用降功率或降低慢化劑溫度兩種方式。

2 降功率方式延伸運(yùn)行

2.1 原理

降功率延伸運(yùn)行是通過(guò)降低反應(yīng)堆的功率，由功率虧損及氙毒釋放的正反應(yīng)性來(lái)達(dá)到延伸運(yùn)行的目的。當(dāng)功率變化1%時(shí)所引起的反應(yīng)性變化被稱為功率系數(shù)，功率系數(shù)綜合了多普勒系數(shù)、慢化劑溫度系數(shù)和空泡系數(shù)。在降功率的同時(shí)，還可以通過(guò)氙毒釋放出部分反應(yīng)性。

2.2 方案

降功率延伸運(yùn)行一般有三種方式：均勻連續(xù)降功率、階躍降功率以及不等額階梯降功率方式。

均勻連續(xù)降功率是當(dāng)硼濃度達(dá)到10 mg·kg-1時(shí)，不再進(jìn)行稀釋或者除硼操作，由于燃耗效應(yīng)，Tavg將逐步下降，當(dāng)Tavg低于參考平均溫度整定值Tref一定數(shù)值時(shí)，通過(guò)降低1%FP的功率來(lái)降低Tref，使Tavg與Tref保持基本一致。

階躍降功率延伸運(yùn)行是指一次降功率到目標(biāo)值，功率虧損較大，同時(shí)階躍功率變化引起的氙毒變化也較大，需要向一回路硼化和控制棒下插達(dá)到新的反應(yīng)性平衡，同時(shí)控制ΔI在目標(biāo)帶附近。

不等額階梯降功率方式，則是每天需要降低一個(gè)不等額的電功率值，具體需要反應(yīng)性計(jì)算決定，以使得由功率虧損和氙毒引入的反應(yīng)性與當(dāng)天的燃耗引入的反應(yīng)性基本一致，從而不需要進(jìn)行調(diào)硼操作。

2.3 實(shí)踐

2020年秦二廠2號(hào)機(jī)組通過(guò)階躍降功率方式進(jìn)行了延伸運(yùn)行[10]；2017年秦二廠2號(hào)機(jī)組進(jìn)行降功率延伸運(yùn)行；秦二廠4號(hào)機(jī)組于2014年實(shí)施[4]均勻連續(xù)降功率方式的延伸運(yùn)行16天；秦一廠于2013年進(jìn)行了均勻連續(xù)降功率的方式的延伸運(yùn)行[8]；秦二廠1號(hào)機(jī)組2005年通過(guò)均勻連續(xù)降功率方式的延伸運(yùn)行[7]等等。

3 降溫方式延伸運(yùn)行

3.1 原理

降溫延伸運(yùn)行方式是指在保持功率運(yùn)行水平不變的情況下，通過(guò)降低Tavg釋放正反應(yīng)性來(lái)維持反應(yīng)堆臨界。秦山二期機(jī)組壽期末，降低Tavg1 ℃，反應(yīng)堆可以延伸運(yùn)行約2EFPD。該方式能使機(jī)組在較高的功率水平下運(yùn)行，電廠經(jīng)濟(jì)性相對(duì)較高，但是由于Tavg降低，需要調(diào)整與Tavg相關(guān)的參數(shù)，以確保Tavg降低后機(jī)組能滿足設(shè)計(jì)基準(zhǔn)的要求。

需要注意的是，降低Tavg的同時(shí)，會(huì)降低機(jī)組熱效率，在保持汽輪發(fā)電機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)可能會(huì)引起主調(diào)閥開(kāi)度超限或者核功率超限，在方案設(shè)計(jì)時(shí)需加以考慮。

針對(duì)2020年新冠病毒疫情情況，人力資源緊缺期約1個(gè)月，本文的秦二廠降溫方式延伸運(yùn)行方案設(shè)計(jì)為30EFPD。參數(shù)修改計(jì)算過(guò)程采用參數(shù)來(lái)自《秦山第二核電廠QS116循環(huán)核設(shè)計(jì)報(bào)告》：壽期末(硼濃度10 mg·kg-1)，慢化劑溫度系數(shù)αm=-74.87 pcm/℃，滿負(fù)荷功率系數(shù)為αp=-26.24 pcm/%FP，滿負(fù)荷多普勒功率系數(shù)為αu=-8.93 pcm/%FP，堆芯氙平衡引入的負(fù)反應(yīng)性如圖1所示，可知EOL功率在75%～100%FP時(shí)氙毒的反應(yīng)性變化率約為αXe=-8.88 pcm/%FP，反應(yīng)性消耗速率為30 pcm/EFPD[2]。

圖1 堆芯氙平衡引入的負(fù)反應(yīng)性

3.2 方案

降溫延伸運(yùn)行需要受到換料設(shè)計(jì)燃耗窗口、機(jī)組最低運(yùn)行負(fù)荷、外部條件等的限制，此外還涉及核蒸汽供應(yīng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)瞬態(tài)應(yīng)力限制和汽輪機(jī)能力限制，因此首先要由設(shè)計(jì)院對(duì)降溫延伸運(yùn)行的設(shè)計(jì)瞬態(tài)應(yīng)力做出評(píng)價(jià)以及進(jìn)行一回路安全分析，據(jù)此最終給出Tavg-Pth圖，該圖綜合下列限制條件得出[6]：

1)蒸汽發(fā)生器出口蒸汽濕度限制；

2)U形管束彎曲處振動(dòng)方面的限制：

3)一回路和二回路最高壓差限制；

4)汽輪機(jī)特性限制；

5)延伸運(yùn)行初始參考溫度線。

參照秦二廠參考電廠的降溫延伸運(yùn)行安全分析結(jié)論，相對(duì)而言汽輪機(jī)特性限制線是所有限制中最嚴(yán)格的，如果這條限制線得到遵守，則所有的限制都能得到遵守。根據(jù)秦二廠汽輪機(jī)相關(guān)參數(shù)，受到汽輪機(jī)效率和尺寸的限制，穩(wěn)態(tài)下Tavg=Tref，由

Pth=K(Tavg-Ts)

(1)

得到正常運(yùn)行情況下程序溫度線及汽輪機(jī)限制線如圖2所示。秦二廠在實(shí)際設(shè)計(jì)實(shí)施前，需根據(jù)上述限制條件分別進(jìn)行熱力性能等試驗(yàn)，從而核實(shí)其中實(shí)際最嚴(yán)格的限制條件。

圖2 正常運(yùn)行情況下程序溫度線及汽機(jī)限制線

3.3 降溫延伸運(yùn)行涉及的參數(shù)修改

3.3.1 一回路參考溫度程序的改變

30EFPD消耗的反應(yīng)性為900 pcm，由于汽機(jī)限制線的限制，Tref降低到一定數(shù)值之后必須降功率以防止超限，故此過(guò)程由慢化劑溫度效應(yīng)、多普勒效應(yīng)以及平衡氙效應(yīng)三者進(jìn)行補(bǔ)償。反應(yīng)性平衡計(jì)算如下：

Δρ燃耗+Δρm+Δρu+ΔρXe= 0

(2)

將式(1)與式(2)聯(lián)立，可得30EFPD后通過(guò)降溫及降功率剛好補(bǔ)償反應(yīng)性消耗，且剛好滿足汽機(jī)限制線要求所對(duì)應(yīng)的Tref=297.65 ℃，Pth=87.47%FP。為確保主調(diào)節(jié)棒D棒處于自動(dòng)運(yùn)行方式，防止過(guò)冷甩負(fù)荷，延伸運(yùn)行每一步Tref相差2 ℃，修改的函數(shù)發(fā)生器模塊為RGL402GD。由上述分析作圖如圖3所示。

3.3.2 控制棒死區(qū)的擴(kuò)大

通過(guò)3.3.1節(jié)Tref程序改變的分析，為了避免產(chǎn)生氙震蕩，應(yīng)盡量避免D棒的任何擾動(dòng)，并保證D棒在延伸運(yùn)行任意兩步間仍處于自動(dòng)方式，必須將D棒的死區(qū)擴(kuò)大。

通過(guò)分析，控制棒死區(qū)的擴(kuò)大分為兩步：

1)第一步，在延伸運(yùn)行開(kāi)始，Tref第一次改變之前，對(duì)RGL403XU4以及403GD進(jìn)行修改，將死區(qū)擴(kuò)大到[-0.83 ℃，+1.66 ℃]。

2)第二步，Tref第一次改變結(jié)束后，對(duì)RGL403XU3及403GD進(jìn)行修改，將死區(qū)擴(kuò)大到[-1.66 ℃，+1.66 ℃]。

這種改變能夠盡可能地利用溫度效應(yīng)來(lái)補(bǔ)償功率的擾動(dòng)，從而避免D棒的波動(dòng)。需要注意的是，控制棒棒死區(qū)的擴(kuò)大將導(dǎo)致在甩負(fù)荷時(shí)，控制棒的動(dòng)作延時(shí)增大。秦二廠延伸運(yùn)行改變后的控制棒棒速曲線如圖4所示。

圖4 控制棒死區(qū)的擴(kuò)大

3.3.3 調(diào)整P12定值

在正常循環(huán)期間，P12信號(hào)的定值是284 ℃，由于在延伸運(yùn)行期間，Tavg不斷降低，因此在正常運(yùn)行的瞬態(tài)，觸發(fā)P12信號(hào)的可能性也就不斷增加，高于滿功率時(shí)冷段溫度2 ℃的裕度已經(jīng)足夠。

通過(guò)分析，應(yīng)分別在降溫延伸運(yùn)行第四步(Tref=304 ℃)時(shí)以及第五步(Tref=302 ℃)時(shí)，將P12信號(hào)的保護(hù)定值分別降至282 ℃、280 ℃，涉及的閾值繼電器有RCP443XU1/446XU1/449XU1/480XU1。

3.3.4 調(diào)整PZR 水位定值

延伸運(yùn)行期間由于Tavg下降，導(dǎo)致穩(wěn)壓器(PZR)程序參考水位Rref也下降。為了避免跳堆后由于冷卻劑容積收縮導(dǎo)致PZR水位降至“低”(14%)及“低低”(10%)定值，切斷PZR電加熱器及隔離下泄，當(dāng)Tavg降低到一定程度時(shí)，PZR水位參考程序也必須進(jìn)行改變。

導(dǎo)致下泄隔離的水位定值為10%，滿功率緊急停堆將導(dǎo)致水體積收縮33%，再考慮4%的水位控制不確定性，10%+33%+4%=47%。所以，需要保證在滿功率運(yùn)行時(shí)PZR程序參考水位不能低于47%。

在整個(gè)延伸運(yùn)行期間，PZR 水位參考程序只需改變一次，在Tavg=302.95 ℃之前(即第四步)，涉及的函數(shù)發(fā)生器為RCP403GD1(403MR中)。秦二廠延伸運(yùn)行PZR程序水位整定值改變?nèi)鐖D5所示。

圖5 PZR程序參考水位Rref改變

3.3.5 調(diào)整RGL405XU報(bào)警定值

由于棒速死區(qū)的擴(kuò)大，以及選擇在一回路偏冷的情況下調(diào)節(jié)Tref，在延伸運(yùn)行期間，有必要修改由于Tref及Tavg，次高選之間高偏差的報(bào)警定值。

RGL404AA相關(guān)的報(bào)警的閾值繼電器定值改變方案如下：

1)RGL405XU3的閾值：當(dāng)控制棒的死區(qū)向提棒方向由-0.83 ℃擴(kuò)大為-1.66 ℃時(shí)，由-2 ℃改變?yōu)?3 ℃；

2)RGL405XU2的閾值：當(dāng)控制棒的死區(qū)向插棒方向由0.83 ℃擴(kuò)大為1.66 ℃時(shí)，由+2 ℃改變?yōu)?3 ℃；

3)RGL405XU1的閾值在延伸運(yùn)行時(shí)不改變。

3.3.6 調(diào)整 ΔIref

反應(yīng)堆壽期末降溫延伸運(yùn)行，當(dāng)Tavg降低時(shí)，堆芯上部溫度降低較多，而堆芯下部溫度基本不變，導(dǎo)致堆芯上部中子注量率較堆芯下部中子注量率增加更多，與堆芯下部相比較，由于堆芯上部的燃耗較淺，更加重了這種現(xiàn)象。因此，在延伸運(yùn)行期間，ΔIref將快速向右偏移，必須增加校準(zhǔn)ΔIref的頻度，保證至少每周校準(zhǔn)一次。

3.3.7 調(diào)整RPN參數(shù)(RPN功率量程及 ΔI)

中子探測(cè)器用來(lái)測(cè)量壓力容器外的中子注量率，而中子在接近探測(cè)器之前必須穿過(guò)一道冷水隔層，其間部分中子被這道冷水隔層捕獲。在功率穩(wěn)定時(shí)，隨著Tavg降低，冷段溫度也隨之降低，這道冷水隔層密度增加，因此有更多的中子被冷水隔層捕獲。中子探測(cè)器的電流IH和IB也隨之降低，應(yīng)按照規(guī)定在RPN功率量程和熱功率測(cè)量偏差超過(guò)定值后進(jìn)行RPN調(diào)整。

3.3.8 GCT-C相關(guān)的改變

參考溫度程序發(fā)生改變時(shí)，GCT-C的參考溫度程序(GCT401GD)也必須同時(shí)按同樣的方法進(jìn)行改變。同時(shí)需要進(jìn)行改變的還有GCT402GD、GCT410GD、GCT403GD以及未停堆情況下用于快開(kāi)信號(hào)和參與產(chǎn)生GCT-C不可用信號(hào)的閾值繼電器定值。而在停堆情況下Tref0仍然等于290.8 ℃，故對(duì)GCT404GD以及相關(guān)快開(kāi)閾值繼電器定值不需要進(jìn)行修改。

1)GCT401GD：根據(jù)圖3中的“線1”至“線6”進(jìn)行相同的改變，改變后的GCT401GD函數(shù)曲線如圖6所示。

圖6 GCT401GD函數(shù)修改

2)GCT402GD：延伸運(yùn)行幾步以后，由于參考溫度程序的斜率降低，在機(jī)組大幅度甩負(fù)荷后，會(huì)導(dǎo)致GCT-C排放閥開(kāi)啟時(shí)間過(guò)于滯后，反應(yīng)堆有可能因?yàn)橐换芈犯邏毫Χ选榱颂岣哒羝欧畔到y(tǒng)的效率，在降溫延伸運(yùn)行的第四步(Tref4=304 ℃)，必須對(duì)GCT402GD進(jìn)行調(diào)整，即當(dāng)參考溫度程序的斜率小于或等于13.2 ℃/100%FP時(shí)。修改后的GCT402GD函數(shù)曲線如圖7所示。

圖7 GCT402GD函數(shù)修改

3)GCT410GD：延伸運(yùn)行幾步以后，由于參考溫度程序的斜率降低，同樣的功率偏差對(duì)應(yīng)的溫度修正信號(hào)需降低。GCT410GD的修改與GCT402GD同步，即在降溫延伸運(yùn)行的第四步(Tref4=304 ℃)。修改后的GCT410GD函數(shù)曲線如圖8所示。

圖8 GCT410GD函數(shù)修改

4)GCT403GD：在降溫延伸運(yùn)行的第四步(Tref4=304 ℃)對(duì)GCT410GD修改的同時(shí)也需要對(duì)GCT403GD進(jìn)行修改。修改后的GCT403GD函數(shù)曲線如圖9所示。

圖9 GCT403GD函數(shù)修改

5)未停堆情況下的快開(kāi)信號(hào)(GCT401XU1/401XU2/402XU1)：在降溫延伸運(yùn)行的第四步(Tref4=304 ℃)對(duì)GCT402GD修改時(shí)，開(kāi)度信號(hào)達(dá)到100%時(shí)的拐點(diǎn)對(duì)應(yīng)的溫度偏差由14.9 ℃改為11.2 ℃，故需要同時(shí)對(duì)未停堆情況下的快開(kāi)信號(hào)相關(guān)閾值繼電器定值進(jìn)行修改，修改情況如表1所示。

表1 未停堆情況下GCT-C快開(kāi)信號(hào)修改

6)參與產(chǎn)生GCT-C不可用信號(hào)的閾值繼電器(GCT402XU2/407XU)定值的修改情況如表2所示。

3.4 降溫延伸運(yùn)行主要操作

通過(guò)上述3.3節(jié)降溫延伸運(yùn)行涉及的參數(shù)修改分析，秦二廠降溫延伸運(yùn)行按照30EFPD來(lái)設(shè)計(jì)，降溫延伸運(yùn)行操作共分為六步?？偨Y(jié)上述涉及的參數(shù)修改步驟如表3所示。

表3 秦二廠降溫延伸運(yùn)行參數(shù)修改總表

此外，在實(shí)施的每一步操作中都需要對(duì)ΔIref以及RPN功率量程校正系數(shù)進(jìn)行調(diào)整，且保證ΔIref的校準(zhǔn)頻度至少每周一次。

3.5 實(shí)踐

大亞灣核電廠于2003年3月11日到3月20日成功實(shí)施了我國(guó)首次降溫方式的延伸運(yùn)行[9]，順利實(shí)現(xiàn)了錯(cuò)開(kāi)大亞灣核電廠209大修和109大修的目的。陽(yáng)江核電1號(hào)機(jī)組于2016年7月13日9：30至7月14日22：30也順利進(jìn)行了降溫方式的延伸運(yùn)行。

而中國(guó)核電旗下的反應(yīng)堆尚未進(jìn)行過(guò)降溫方式的延伸運(yùn)行，2022年秦山核電實(shí)現(xiàn)發(fā)電量8年增，年發(fā)電量提升難度逐漸加大，降溫方式延伸運(yùn)行在議定情況下能滿足提升發(fā)電量的要求。同時(shí)，鑒于秦二廠與大亞灣核電同為M310機(jī)組，建議及早計(jì)劃進(jìn)行降溫延伸運(yùn)行模式的相應(yīng)安全論證和評(píng)審。

4 降溫方式延伸運(yùn)行優(yōu)缺點(diǎn)

4.1 安全性方面

降溫方式延伸運(yùn)行需要修改相關(guān)的控制曲線以及報(bào)警、保護(hù)定值，對(duì)于沒(méi)有降溫延伸運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)的秦山二期核電廠而言，這些修改相當(dāng)于將機(jī)組帶入陌生的運(yùn)行狀態(tài)，不可避免地增加了機(jī)組運(yùn)行的風(fēng)險(xiǎn)。但鑒于相同堆型機(jī)組的成功實(shí)踐，在前期充分試驗(yàn)、安全分析及策劃準(zhǔn)備的前提下，核反應(yīng)堆運(yùn)行所需的安全裕度能夠得到保證。

4.2 經(jīng)濟(jì)性方面

降溫方式延伸運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性比降功率方式延伸運(yùn)行好，且延伸運(yùn)行時(shí)間越長(zhǎng)經(jīng)濟(jì)性優(yōu)勢(shì)越大。

假設(shè)機(jī)組需要延伸運(yùn)行t=30天，經(jīng)計(jì)算得：均勻連續(xù)降功率方式延伸運(yùn)行總發(fā)電量虧損9.346 5×107kW·h，降溫方式延伸運(yùn)行總發(fā)電量虧損1.813 2×107kW·h。降溫方式延伸運(yùn)行比降功率方式延伸運(yùn)行可以多生產(chǎn)電量7.533 3×107kW·h，且降溫方式延伸運(yùn)行的總發(fā)電量虧損僅為降功率方式延伸運(yùn)行的19.4%。

5 總結(jié)

本文介紹了反應(yīng)堆壽期末降功率方式延伸運(yùn)行和降溫方式延伸運(yùn)行，并針對(duì)秦山二廠反應(yīng)堆機(jī)組降溫方式延伸運(yùn)行進(jìn)行了技術(shù)研究以及方案策劃，對(duì)過(guò)程中需要修改的相關(guān)控制程序及報(bào)警、保護(hù)定值進(jìn)行了詳細(xì)的分析、計(jì)算以及建模，相關(guān)各函數(shù)發(fā)生器的修改做出圖形進(jìn)行直觀展示，并對(duì)秦二廠反應(yīng)堆降溫方式延伸運(yùn)行進(jìn)行了方案策劃，該方案按照延伸運(yùn)行30EFPD進(jìn)行策劃，共分為六步，并針對(duì)參數(shù)修改所涉及的各個(gè)模塊在六步中一一對(duì)應(yīng)。

最后，本文將降溫方式與降功率方式延伸運(yùn)行進(jìn)行了對(duì)比，分別從安全性方面和經(jīng)濟(jì)性方面分析了降溫方式延伸運(yùn)行的優(yōu)缺點(diǎn)。通過(guò)秦二廠反應(yīng)堆壽期末延伸運(yùn)行30天的例子計(jì)算，降溫方式延伸運(yùn)行比降功率方式延伸運(yùn)行可以多生產(chǎn)電量7.533 3×107kW·h，且降溫方式延伸運(yùn)行的總發(fā)電量虧損僅為降功率方式延伸運(yùn)行的19.4%。中國(guó)核電尚無(wú)降溫方式延伸運(yùn)行實(shí)例，建議秦山核電及早進(jìn)行降溫延伸運(yùn)行模式的相應(yīng)安全論證、評(píng)審及實(shí)踐，從而做好中國(guó)核電領(lǐng)跑者，譜寫(xiě)創(chuàng)新優(yōu)化新華章。