基于Wiener過程理論的鹽漬土中混凝土損傷演化及壽命預(yù)測(cè)

張學(xué)鵬， 張戎令，2，*， 王小平， 胡銳鵬， 宋 毅

（1.蘭州交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，甘肅 蘭州 730070； 2.蘭州交通大學(xué) 道橋工程災(zāi)害防治技術(shù)國(guó)家地方聯(lián)合工程實(shí)驗(yàn)室，甘肅 蘭州 730070； 3.中鐵西安勘察設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司，陜西 西安 710054）

中國(guó)西北地區(qū)分布著大面積的鹽漬土與鹽湖[1-2］，通過研究西北鹽漬土環(huán)境特征可知：鹽漬土環(huán)境中混凝土結(jié)構(gòu)受多種離子耦合作用，但主要以硫酸鹽腐蝕為主[3］，其化學(xué)腐蝕與物理結(jié)晶雙重作用導(dǎo)致混凝土結(jié)構(gòu)出現(xiàn)服役壽命下降等問題[4］.因此通過研究鹽漬土環(huán)境對(duì)混凝土耐久性的劣化演變規(guī)律，對(duì)該區(qū)域混凝土材料設(shè)計(jì)與結(jié)構(gòu)服役狀態(tài)評(píng)價(jià)具有重要意義.

在混凝土材料劣化機(jī)理方面，現(xiàn)有研究在硫酸鹽、干濕循環(huán)等單一或耦合作用下，對(duì)各類混凝土材料的抗壓強(qiáng)度變化、微裂縫產(chǎn)生與離子擴(kuò)散現(xiàn)象進(jìn)行了分析，明確硫酸鹽對(duì)混凝土材料的影響機(jī)制.Haufe 等[5-6］通過研究硫酸鹽環(huán)境下混凝土力學(xué)性能和微結(jié)構(gòu)變化特征，認(rèn)為硫酸鹽腐蝕作用下水泥石微結(jié)構(gòu)演變對(duì)混凝土損傷具有重要影響；并且，有研究表明硅酸鹽水泥水化過程中，混凝土膨脹開裂與石膏形成過程中的拉伸應(yīng)力有關(guān)[7］.混凝土結(jié)構(gòu)服役過程中膨脹開裂由多種原因引起，比如：?jiǎn)我患皟烧攮h(huán)境耦合作用[8］、材料內(nèi)部缺陷[9］、外摻料[10］等均會(huì)引起微孔隙產(chǎn)生，導(dǎo)致混凝土結(jié)構(gòu)服役性能下降.另外，有研究[11］指出高延性水泥基材料（ECC）中PVC 纖維可顯著減少硫酸鹽腐蝕損傷.

現(xiàn)有研究主要通過擬合、不確定性理論及神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型等方法，量化表征混凝土結(jié)構(gòu)腐蝕損傷狀態(tài)，并預(yù)測(cè)其服役壽命.基于硫酸鹽全浸泡、半浸泡等環(huán)境下混凝土耐久性數(shù)據(jù)，通過線性/非線性方法，預(yù)測(cè)分析硫酸鹽環(huán)境中混凝土結(jié)構(gòu)剩余 服 役 壽 命[12-14］.同 時(shí)，也 有 研 究[15-16］指 出 混 凝 土結(jié)構(gòu)服役過程受多種因素影響，可建立基于不確定性理論的混凝土服役壽命預(yù)測(cè)模型，該類模型可較好地預(yù)測(cè)硫酸鹽環(huán)境下混凝土結(jié)構(gòu)剩余使用壽命.另外，隨人工智能發(fā)展，研究[17］表明神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型可無限逼近于任何函數(shù)，因此基于支持向量機(jī)[18］和BP 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)[17，19］等，結(jié)合硫酸鹽腐蝕試驗(yàn)及鹽漬土實(shí)際工程中混凝土劣化數(shù)據(jù)，建立硫酸鹽腐蝕環(huán)境下混凝土服役壽命預(yù)測(cè)模型，經(jīng)實(shí)際數(shù)據(jù)驗(yàn)證，發(fā)現(xiàn)其可預(yù)測(cè)同類環(huán)境下混凝土服役壽命.

西北鹽漬土條件下混凝土耐久性研究較少，且該類環(huán)境下混凝土服役壽命預(yù)測(cè)模型缺乏相關(guān)研究.本文基于新疆若羌地區(qū)鹽漬土環(huán)境，在硫酸鹽溶液浸泡腐蝕（標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d）、鹽漬土腐蝕（標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d）、鹽漬土腐蝕（標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)3 d）這3 種腐蝕制度下，對(duì)水膠比1）文中涉及的水膠比、減水率等均為質(zhì)量比或質(zhì)量分?jǐn)?shù).（mW/mB）為0.32、0.35、0.38 的混凝土開展了耐久性試驗(yàn)，分析了3 種腐蝕制度對(duì)不同水膠比混凝土動(dòng)彈性模量的演變規(guī)律，探究不同腐蝕環(huán)境工況與混凝土強(qiáng)度工況交互作用對(duì)于混凝土動(dòng)彈性模量的作用機(jī)制.同時(shí)，考慮到鹽漬土環(huán)境下混凝土劣化過程受眾多因素影響，通過Wiener 過程理論，建立了鹽漬土環(huán)境下混凝土服役壽命預(yù)測(cè)模型，以期對(duì)西北鹽漬土地區(qū)混凝土結(jié)構(gòu)服役狀態(tài)評(píng)價(jià)和壽命預(yù)測(cè)提供理論支撐.

1 試驗(yàn)

1.1 原材料

水泥采用P·O 42.5 硅酸鹽水泥，性能指標(biāo)見表1；粗骨料采用5～20 mm 連續(xù)級(jí)配碎石；細(xì)骨料采用天然河砂，細(xì)度模數(shù)2.9，屬Ⅱ區(qū)中砂；減水劑采用聚羧酸系高性能減水劑，減水率為27%；無水硫酸鈉，燒失量0.2%，20 ℃時(shí)溶解度195 g/L.基于格庫鐵路現(xiàn)場(chǎng)配合比，混凝土設(shè)計(jì)3 種強(qiáng)度等級(jí)，即C50（水膠比0.32）、C40（水膠比0.35）、C35（水膠比0.38），詳見表2.

表1 水泥性能指標(biāo)Table 1 Cement performance index

表2 混凝土配合比設(shè)計(jì)Table 2 Concrete mix proportions kg/m3

1.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

為研究西北鹽漬土地區(qū)強(qiáng)腐蝕條件下混凝土材料的劣化損傷規(guī)律，以新疆若羌地區(qū)工程結(jié)構(gòu)所處典型的格庫鐵路環(huán)境為背景，設(shè)置A、B、C 這3種腐蝕制度，分別為硫酸鹽溶液浸泡腐蝕（標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d）、鹽漬土腐蝕（標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d）、鹽漬土腐蝕（標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)3 d），來模擬硫酸鹽浸泡環(huán)境中混凝土、鹽漬土環(huán)境中混凝土、鹽漬土環(huán)境中早齡期混凝土的劣化狀態(tài)，以明確鹽漬土環(huán)境下不同水膠比混凝土的耐久性劣化規(guī)律，試驗(yàn)工況設(shè)計(jì)見表3.為了控制環(huán)境溫濕度，在大氣溫濕度模擬箱中進(jìn)行相關(guān)試驗(yàn)，并基于實(shí)際環(huán)境調(diào)研參數(shù)，溫度設(shè)置為年平均溫度（24 ℃左右），濕度設(shè)置為年平均相對(duì)濕度（30%左右）.課題組通過對(duì)現(xiàn)場(chǎng)工程水樣及其附近環(huán)境進(jìn)行調(diào)研（臺(tái)特瑪湖附近土壤中主要離子類型及其基本參數(shù)如表4所示），得到硫酸根離子平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3%，因此本試驗(yàn)采用質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3%的Na2SO4溶液作為腐蝕溶液.混凝土試件尺寸為100 mm×100 mm×400 mm，根據(jù)GB/T 50082—2009《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》測(cè)定不同腐蝕齡期（t）下混凝土的動(dòng)彈性模量，每隔30 d 測(cè)定1 次.

表3 試驗(yàn)工況設(shè)計(jì)Table 3 Design of test conditions

表4 臺(tái)特瑪湖附近土壤中主要離子類型及其基本參數(shù)Table 4 Major ions in soil near Lake Taitma and their basic parameters

（1）腐蝕制度A：西北地區(qū)鹽漬土環(huán)境中混凝土材料主要受硫酸鹽腐蝕作用[20-21］，通過在試驗(yàn)室中設(shè)置混凝土硫酸鹽腐蝕試驗(yàn)，可同步模擬混凝土材料劣化狀態(tài).混凝土放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室中養(yǎng)護(hù)24 h 脫模，繼續(xù)養(yǎng)護(hù)28 d 后，將混凝土試件浸泡到3%Na2SO4溶液中，并按每月 1 次的周期更換腐蝕溶液.

（2）腐蝕制度B：模擬鹽漬土環(huán)境中混凝土劣化狀態(tài)，混凝土放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室中養(yǎng)護(hù)24 h 脫模，將養(yǎng)護(hù)至28 d 的混凝土試件半埋于腐蝕介質(zhì)（從格庫鐵路沿線典型鹽漬土區(qū)域——臺(tái)特瑪湖取回的含硫酸鹽土壤）中，并添加3%Na2SO4溶液使之高出土面約1 cm，待溶液蒸發(fā)至土壤表面時(shí)繼續(xù)添加3%Na2SO4溶液，溶液更換周期為2 月1 次.

（3）腐蝕制度C：模擬鹽漬土試驗(yàn)環(huán)境中早齡期混凝土劣化狀態(tài)，混凝土放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室中養(yǎng)護(hù)24 h脫模，繼續(xù)養(yǎng)護(hù)3 d 后，半埋到從臺(tái)特瑪湖取回的含硫酸鹽土壤中，并添加3%Na2SO4溶液使之高出土面約1 cm，待溶液蒸發(fā)至土壤表面時(shí)繼續(xù)添加3%Na2SO4溶液，溶液更換周期為2 月1 次.

1.3 評(píng)價(jià)指標(biāo)

混凝土動(dòng)彈性模量與混凝土抗凍性存在較強(qiáng)相關(guān)關(guān)系，且可較好地量化表征混凝土抗凍損傷程度[22-23］.因此，本文參照GB/T 50082—2009 標(biāo)準(zhǔn)，以混凝土試件的動(dòng)彈性模量作為損傷變量，進(jìn)行混凝土損傷度分析，計(jì)算式如下：

式中：D為混凝土損傷度；為混凝土初始動(dòng)彈性模量；Edi為混凝土腐蝕i天后的動(dòng)彈性模量.

2 結(jié)果及分析

2.1 不同水膠比對(duì)混凝土損傷度的影響

圖1 給出了各腐蝕制度下不同水膠比的混凝土損傷度演變規(guī)律.由圖1 可知：在各腐蝕制度下，隨著腐蝕齡期的增加，混凝土損傷度均出現(xiàn)先減小后增大的規(guī)律；在混凝土損傷度增加階段，混凝土損傷度的主要發(fā)展趨勢(shì)為A3＞A2＞A1、B3＞B2＞B1、C3＞C2＞C1.如圖1（a）所示：在腐蝕制度A 下，當(dāng)腐蝕齡期為300 d 時(shí)，A2、A3 條件下混凝土損傷度分別為A1 條件下的1.91、2.87 倍；A1、A2、A3 條件下混凝土開始出現(xiàn)損傷的腐蝕齡期分別為270、210、180 d.如圖1（b）所示：在腐蝕制度B 下，當(dāng)腐蝕齡期為300 d時(shí)，B2、B3 條件下混凝土損傷度分別為B1 條件下的2.31、2.65 倍；B1、B2、B3 條件下混凝土開始出現(xiàn)損傷的腐蝕齡期分別為210、180、150 d.如圖1（c）所示：在腐蝕制度C 下，當(dāng)腐蝕齡期為300 d 時(shí)，C2、C3 條件下混凝土損傷度分別為C1 條件下的2.15、3.14 倍；C1、C2、C3 條件下混凝土開始出現(xiàn)損傷的腐蝕齡期分別為210、120、60 d.分析可得：在各腐蝕制度下，當(dāng)腐蝕齡期為300 d（腐蝕終期）時(shí)，混凝土水膠比與混凝土損傷度呈負(fù)相關(guān)；混凝土水膠比與混凝土開始損傷時(shí)對(duì)應(yīng)齡期呈負(fù)相關(guān).即在各腐蝕制度下，低水膠比混凝土抗硫酸鹽腐蝕性能更好.

圖1 各腐蝕制度下不同水膠比的混凝土損傷度演變規(guī)律Fig.1 Evolution of concrete damage degree for different water-cement ratios under each corrosion regime

在腐蝕前期，硫酸根離子擴(kuò)散至混凝土內(nèi)部，與水泥漿體中的氫氧化鈣反應(yīng)生成石膏，如式（2）所示.

混凝土體系中鈣礬石活化能較低，石膏繼續(xù)與水泥漿體中的水化鋁相、含鋁膠體以及未水化的鋁酸三鈣反應(yīng)生成二次鈣礬石固體，如式（3）、（4）所示.

隨著反應(yīng)進(jìn)行，鋁相類物質(zhì)逐漸被消耗，同時(shí)伴隨著石膏晶體的不斷析出，固體腐蝕產(chǎn)物體積增大了124%[21］.硫酸鹽腐蝕產(chǎn)物可填充混凝土孔隙，并細(xì)化孔隙結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致混凝土中毛細(xì)孔體積減少、孔隙連通性降低，使其內(nèi)部孔隙結(jié)構(gòu)更加密實(shí)，宏觀表現(xiàn)為混凝土動(dòng)彈性模量增加.在腐蝕后期，隨著腐蝕齡期的增加，硫酸鹽腐蝕產(chǎn)物持續(xù)增加，導(dǎo)致混凝土部分孔壁產(chǎn)生膨脹拉應(yīng)力，當(dāng)其超過孔壁的極限抗拉應(yīng)力時(shí)，混凝土內(nèi)部出現(xiàn)微裂縫，造成混凝土劣化；并且，由于硫酸鹽的腐蝕，混凝土內(nèi)部氫氧化鈣被消耗，引起混凝土內(nèi)部中性化，界面過渡區(qū)的膠凝材料分解，混凝土與骨料的黏結(jié)力下降，宏觀表現(xiàn)為混凝土動(dòng)彈性模量降低.同時(shí)，由于不同水膠比混凝土試件的水泥含量存在顯著差異，在預(yù)養(yǎng)護(hù)階段，其水化程度及密實(shí)程度不同，導(dǎo)致試件抗硫酸鹽腐蝕性能存在顯著梯度差異，因此在各腐蝕制度下混凝土劣化程度與水膠比呈負(fù)相關(guān).

2.2 不同腐蝕制度對(duì)混凝土損傷度的影響

由圖1 可分析相同水膠比、不同腐蝕制度下的混凝土損傷度演變規(guī)律：當(dāng)水膠比相同時(shí)，在混凝土損傷度增加階段，混凝土損傷度主要變化規(guī)律為C1＞B1＞A1，C2＞B2＞A2，C3＞B3＞A3；當(dāng) 水 膠 比 為0.32、腐蝕齡期為300 d 時(shí)，B1、C1 條件下混凝土損傷度分別為A1 條件下的1.89、2.66 倍，在腐蝕終期，B1與A1 條件下混凝土損傷度的最大相對(duì)差值達(dá)到0.06，A1、B1、C1 條件下混凝土開始出現(xiàn)損傷的腐蝕齡期分別為270、210、210 d；當(dāng)水膠比為0.35、腐蝕齡期為300 d 時(shí)，B2、C2 條件下混凝土損傷度分別為A2條件下的2.3、3.0 倍，在腐蝕終期，B2 與A2 條件下混凝土損傷度的最大相對(duì)差值達(dá)到0.09，A2、B2、C2 條件下混凝土開始出現(xiàn)損傷的腐蝕齡期分別為210、180、120 d；當(dāng)水膠比為0.38、腐蝕齡期為300 d 時(shí)，B3、C3 條件下混凝土損傷度分別為A3 條件下的1.74、2.91 倍，腐蝕終期B3 與A3 條件下混凝土損傷度的最大相對(duì)差值達(dá)到0.13，A3、B3、C3 條件下混凝土開始出現(xiàn)損傷的腐蝕齡期分別為180、150、60 d.

綜上可知，在相同水膠比下，腐蝕制度對(duì)混凝土的劣化影響程度為：C＞B＞A；相較于腐蝕制度A，腐蝕制度B、C 下的混凝土開始出現(xiàn)損傷的腐蝕齡期均有不同程度的“提前”，且腐蝕制度C 下混凝土開始出現(xiàn)損傷的腐蝕齡期最短.即在相同水膠比下，腐蝕制度C 對(duì)于混凝土的劣化程度影響較大.

3 基于Wiener 理論的混凝土服役壽命預(yù)測(cè)模型

3.1 Wiener過程理論

基于Wiener理論對(duì)混凝土服役壽命（T）建模，可較好描述混凝土劣化過程中的不確定因素[24］. 考慮到混凝土耐久性評(píng)價(jià)指標(biāo)具有遠(yuǎn)離初始點(diǎn)的趨勢(shì)，采用具有漂移性質(zhì)的Wiener理論進(jìn)行建模[21］，見式（5）.

式中：Xk(t)為混凝土退化指標(biāo)；μ為漂移參數(shù)；σ為擴(kuò)散參數(shù)；W(t)為標(biāo)準(zhǔn)Wiener過程函數(shù)；t＞0.

同時(shí)，依據(jù)文獻(xiàn)[25］的研究，根據(jù)Fokker-Planck方程可知概率密度函數(shù)f(xk，t)為：

式中：xk為退化指標(biāo)；Df為耐久性閾值.

基于上式，得到可靠度函數(shù)Rk（t）：

式中：Φ（x）為x的標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布函數(shù).

對(duì)式（7）進(jìn)行推導(dǎo)，可得T的分布函數(shù)Fk（t）和概率密度函數(shù)f（t）：

3.2 Wiener過程理論增量檢驗(yàn)

基于Wiener 過程理論，對(duì)于不同工況下的混凝土損傷增量進(jìn)行正態(tài)分布假設(shè)檢驗(yàn).繪制不同工況下混凝土損傷度增量P-P圖及其頻率分布直方圖，如圖2 所示.由圖2 可見，P-P圖中數(shù)據(jù)點(diǎn)在對(duì)角線附近離散分布.計(jì)算不同工況下混凝土損傷度增量正態(tài)分布顯著性P值，如表5 所示.由表5 可見，各工況下混凝土損傷度增量正態(tài)分布顯著性P值均大于0.05.可見混凝土損傷度增量服從正態(tài)分布，可以運(yùn)用Wiener過程理論對(duì)混凝土進(jìn)行服役壽命預(yù)測(cè).

圖2 不同工況下混凝土損傷度增量P-P 圖及其頻率分布直方圖Fig.2 P-P plots of incremental concrete damage degree under different working conditions and their frequency distribution histograms

表5 混凝土損傷度增量正態(tài)分布顯著性P 值Table 5 Significant P-values for normal distribution of incremental concrete damage degree

3.3 Wiener過程理論參數(shù)估計(jì)

由于概率密度函數(shù)為連續(xù)型函數(shù)，采用極大似然估計(jì)法對(duì)Wiener 過程理論中的關(guān)鍵未知參數(shù)μ、σ2進(jìn)行估計(jì).通過概率密度函數(shù)可以推導(dǎo)出極大似然函數(shù)L（μ，σ2）：

式中：n為樣本數(shù)量；Δxi為試件在[ti，ti+1]區(qū)間的混凝土損傷度退化量

對(duì)式（10）雙側(cè)同時(shí)取對(duì)數(shù)，求得μ、σ2的一階偏導(dǎo)數(shù)，并且令其為0，即可得到μ、σ2的極大似然估計(jì)值：

將各試件在不同工況下的混凝土損傷度退化量帶入式（11）、（12），計(jì)算可得各工況下試件Wiener 過程理論的關(guān)鍵參數(shù)μ、σ2，如表6 所示.

表6 Wiener 過程理論的關(guān)鍵參數(shù)Table 6 Key parameters of Wiener process theory

3.4 基于Wiener過程理論的混凝土服役壽命預(yù)測(cè)

基于Wiener 過程理論建模時(shí)，失效閾值是判斷混凝土是否能夠正常工作的重要邊界條件.根據(jù)GB/T 50082—2009 標(biāo)準(zhǔn)可知：混凝土的失效閾值為混凝土動(dòng)彈性模量損失率達(dá)40%，即混凝土損傷度失效閾值取0.4.通過建立Wiener 過程理論混凝土服役壽命預(yù)測(cè)模型，對(duì)不同工況下的混凝土試件進(jìn)行服役壽命預(yù)測(cè).

圖3 為混凝土預(yù)測(cè)壽命可靠度函數(shù)及概率密度函數(shù).由圖3 可知，在3 種水膠比條件下，不同腐蝕制度下的混凝土預(yù)測(cè)壽命可靠度函數(shù)曲線相似，但各個(gè)階段持續(xù)的時(shí)間不同，呈現(xiàn)3 階段的變化趨勢(shì)：前期可靠度基本保持在1.0 左右，此階段硫酸鹽結(jié)晶體不斷積累，混凝土內(nèi)部密實(shí)度增加；中期可靠度快速下降，此階段混凝土中硫酸鹽結(jié)晶體對(duì)孔壁產(chǎn)生膨脹拉應(yīng)力，當(dāng)其超過孔壁極限抗拉應(yīng)力時(shí)，混凝土產(chǎn)生微裂縫，同時(shí)，混凝土內(nèi)部中性化，混凝土骨料與膠凝材料失去膠結(jié)能力；后期可靠度下降至0 附近，此階段混凝土耐久性失效.綜上可知：不同腐蝕制度下混凝土預(yù)測(cè)壽命可靠度函數(shù)曲線可與試驗(yàn)中混凝土劣化過程保持較好的一致性.

圖3 混凝土預(yù)測(cè)壽命可靠度函數(shù)及概率密度函數(shù)Fig.3 Predicted life reliability function and probability density function of concrete

由圖3 中不同工況下混凝土預(yù)測(cè)壽命可靠度函數(shù)及概率密度函數(shù)可知：

（1）A1、A2、A3 的 預(yù) 測(cè) 壽 命 分 別 為14 600、4 230、2 850 d，B1、B2、B3 的預(yù)測(cè)壽命分別為5 990、1 910、1 690 d，C1、C2、C3 的預(yù)測(cè)壽命分別為3 610、1 450、840 d.

（2）A1、A2、A3 條件下混凝土預(yù)測(cè)壽命分別為B1、B2、B3條件下的2.43、2.21、1.69倍.這是由于腐蝕制度B 下鹽漬土環(huán)境中的混凝土不僅受硫酸鹽腐蝕作用，還受干濕循環(huán)作用，因此其服役壽命顯著降低.

（3）B1、B2、B3 條件下混凝土預(yù)測(cè)壽命分別為C1、C2、C3 條件下的1.66、1.31、2.02 倍.這是由于腐蝕制度C 下混凝土為早齡期混凝土，水化程度較低，內(nèi)部孔隙較多，因而易受硫酸鹽腐蝕.

（4）A1、A2、A3 條件下混凝土預(yù)測(cè)壽命分別為C1、C2、C3 條件下的4.04、2.90、3.43 倍.這是由于腐蝕制度C 為鹽漬土環(huán)境，且混凝土預(yù)養(yǎng)護(hù)時(shí)間不足，因而C 條件下混凝土劣化程度更高.

4 結(jié)論

（1）在各腐蝕制度下，隨腐蝕齡期增加，混凝土損傷度均出現(xiàn)先減小后增大的變化規(guī)律.在腐蝕終期，混凝土損傷度與水膠比呈負(fù)相關(guān)；另外，混凝土開始損傷對(duì)應(yīng)齡期也與水膠比呈負(fù)相關(guān).

（2）在相同水膠比條件下，硫酸鹽溶液浸泡腐蝕（標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d）、鹽漬土腐蝕（標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d）、鹽漬土腐蝕（標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)3 d）這3 種腐蝕制度對(duì)混凝土劣化程度的影響依次增加.

（3）基于Wiener 過程理論可以較好地描述不同工況下混凝土動(dòng)彈性模量退化過程：前期混凝土內(nèi)部腐蝕物質(zhì)積累；中期可靠度快速下降，混凝土內(nèi)部產(chǎn)生損傷，開始劣化；后期混凝土耐久性失效.其變化趨勢(shì)與試驗(yàn)中混凝土劣化過程保持較好的一致性.

（4）各工況下混凝土預(yù)測(cè)壽命存在顯著差異，相較于硫酸鹽溶液浸泡腐蝕（標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d），鹽漬土腐蝕（標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)3 d）條件下混凝土劣化程度更高.