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    某陸上風(fēng)電機(jī)組選型、布置及技術(shù)經(jīng)濟(jì)性研究

    2023-12-09 10:42:06
    機(jī)電信息 2023年23期
    關(guān)鍵詞:經(jīng)濟(jì)性

    童 旭

    (國能龍源電力技術(shù)工程有限責(zé)任公司,北京 100039)

    0 引言

    在“雙碳”目標(biāo)背景下,風(fēng)電具有綠色排放、資源消耗低、經(jīng)濟(jì)效益好等優(yōu)勢,從而成為低碳經(jīng)濟(jì)中最重要的新能源之一[1]。目前,隨著風(fēng)電機(jī)組容量的持續(xù)增長及主流機(jī)型容量的不斷提高,如何綜合考慮風(fēng)機(jī)布置、上網(wǎng)電量及成本經(jīng)濟(jì)性等因素進(jìn)行風(fēng)電機(jī)組合理選型,已成為風(fēng)電領(lǐng)域關(guān)注的重點(diǎn)[2]。

    風(fēng)電作為環(huán)境友好、技術(shù)成熟的可再生能源,已在全球范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)規(guī)?;瘧?yīng)用。全球已有100多個國家開始發(fā)展風(fēng)電,其中美國、丹麥、荷蘭、英國、德國等國家均在風(fēng)力發(fā)電的研究與應(yīng)用方面投入了大量的人力和資金。全球陸上風(fēng)電的度電成本區(qū)間已經(jīng)明顯低于化石能源,陸上風(fēng)電平均成本逐漸接近水電,達(dá)到6美分/(kW·h)。隨著技術(shù)進(jìn)步,風(fēng)電項(xiàng)目的度電成本仍在進(jìn)一步降低,風(fēng)電將成為最經(jīng)濟(jì)的綠色電力之一。截至2021年底,全球累計風(fēng)電裝機(jī)容量達(dá)到837 GW,且年裝機(jī)容量持續(xù)增長[3]。從累計裝機(jī)量來看,截至2021年末,我國陸上風(fēng)電累計裝機(jī)容量320 GW,占全球陸上總裝機(jī)量的40%,海上風(fēng)電累計裝機(jī)容量25.35 GW,占全球海上總裝機(jī)量的48%,我國已成為累計裝機(jī)量第一大國家。截至2022年11月,我國風(fēng)電裝機(jī)容量已達(dá)到350 GW,占發(fā)電裝機(jī)總?cè)萘康?3.9%[4]??梢?,無論是新增還是累計風(fēng)電裝機(jī)容量,我國的風(fēng)電市場規(guī)模均已占據(jù)全球首位。

    盡管我國在大型風(fēng)機(jī)開發(fā)及研制方面積累了豐富的經(jīng)驗(yàn),但風(fēng)電機(jī)組的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性及產(chǎn)品化程度仍有待進(jìn)一步提高[5]。因此,如何更加合理地進(jìn)行風(fēng)電機(jī)組選型,獲得更好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性已成為本領(lǐng)域研究的熱點(diǎn)問題。在風(fēng)電機(jī)組設(shè)計建設(shè)中,風(fēng)電機(jī)組選型的好壞不僅影響著風(fēng)力場投資的多少,還直接影響著投產(chǎn)后的發(fā)電量和運(yùn)行成本,最終決定上網(wǎng)電價。因此,在風(fēng)力項(xiàng)目固定資產(chǎn)投資中,風(fēng)力機(jī)組的選型具有重要意義。

    針對風(fēng)力發(fā)電機(jī)組選型,近些年國內(nèi)開展了較為豐富的研究,肖洪波[6]研究了風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的分類和各類機(jī)型的優(yōu)缺點(diǎn),提出了風(fēng)電場開發(fā)初期影響風(fēng)力發(fā)電機(jī)組選型的主要因素和機(jī)型比選方法步驟,并以某風(fēng)電場為實(shí)例,對比得出了推薦機(jī)型。在風(fēng)能特性研究方面,李靖等[7]研究了高原地區(qū)湍流對風(fēng)電機(jī)組的影響,從湍流對風(fēng)電機(jī)組選型、發(fā)電能力、偏航系統(tǒng)、載荷等方面的影響展開分析,闡述了湍流對風(fēng)電機(jī)組的諸多影響及其作用原理。蔡彥楓等[8]開展了測風(fēng)激光雷達(dá)與風(fēng)廓線雷達(dá)的對比觀測試驗(yàn)研究,得到風(fēng)廓線雷達(dá)觀測結(jié)果的極差和標(biāo)準(zhǔn)差整體偏大,測風(fēng)精度不及測風(fēng)激光雷達(dá)的結(jié)論。聚焦于典型臺風(fēng)外圍影響,陳佳俊等[9]研究了湍流程度、陣風(fēng)系數(shù)等的演變特性,基于此分析了上述因素對風(fēng)電機(jī)組選型的影響,并進(jìn)一步提出在臺風(fēng)期間單獨(dú)實(shí)施槳角控制策略的方法,在保證機(jī)組安全性的同時,實(shí)現(xiàn)了風(fēng)能利用的最大化。針對海上風(fēng)電,劉展志等[10]綜合分析了歐洲各國的海上風(fēng)電發(fā)展情況,并結(jié)合具體實(shí)例提出了四種輸電技術(shù)應(yīng)用情景。官嫣嫣等[11]研究得到了基于風(fēng)險管理的海上風(fēng)電進(jìn)度控制方法,能夠有效識別進(jìn)度管理中的工作重點(diǎn),實(shí)現(xiàn)項(xiàng)目進(jìn)展的有效推動,有助于集中資源管理風(fēng)險,避免或減少工期延誤。

    上述研究工作對風(fēng)力發(fā)電機(jī)組選型等方面具有一定的理論及技術(shù)指導(dǎo)意義,但在風(fēng)電機(jī)組綜合性設(shè)計選型方面,系統(tǒng)性的研究報道仍然較為匱乏。本文聚焦于某陸上風(fēng)場風(fēng)電機(jī)組選型、布置及技術(shù)經(jīng)濟(jì)性分析,優(yōu)選出4種風(fēng)力發(fā)電機(jī)型進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)性比較,根據(jù)風(fēng)電場風(fēng)向和風(fēng)能分布情況,充分考慮地形地貌條件、送變電方案及運(yùn)輸和安裝條件,以風(fēng)電場發(fā)電量較大、機(jī)組相互尾流影響較小為原則進(jìn)行風(fēng)機(jī)的優(yōu)化布置。研究成果能夠?yàn)橥愱懮巷L(fēng)電機(jī)組選型、布置及發(fā)電經(jīng)濟(jì)性分析提供一定的理論及技術(shù)支撐。

    1 風(fēng)電機(jī)組型號選擇

    1.1 單機(jī)容量選取

    研究表明,對于確定的風(fēng)電場,在特定技術(shù)、經(jīng)濟(jì)、國產(chǎn)化比例約束下,使風(fēng)機(jī)單機(jī)容量處于某一范圍內(nèi),能夠獲得較好的經(jīng)濟(jì)性。根據(jù)目前國內(nèi)外風(fēng)電機(jī)組裝機(jī)情況,基于單機(jī)容量大小,可將風(fēng)電機(jī)組分為兆瓦級以下機(jī)組(750~1 000 kW)、兆瓦級機(jī)組(1.5~2.0 MW)和多兆瓦級機(jī)組(2.5 MW、3.0 MW、3.6 MW和5.0 MW)。本文研究對象為山地風(fēng)電場,場址內(nèi)及進(jìn)場道路施工難度相對較大,但風(fēng)電場所在位置對外交通條件較好,因此,綜合考慮風(fēng)電場范圍、地形特征、運(yùn)輸條件和國內(nèi)外風(fēng)電技術(shù)及現(xiàn)狀等,風(fēng)電機(jī)組單機(jī)容量選擇范圍在1 500~2 500 kW。

    1.2 基于風(fēng)況特性的機(jī)型方案選擇

    機(jī)型方案選擇應(yīng)對風(fēng)電場風(fēng)能資源和風(fēng)電機(jī)組安全性等因素進(jìn)行綜合考慮。首先,應(yīng)系統(tǒng)獲得風(fēng)場的風(fēng)能參數(shù)。經(jīng)風(fēng)能數(shù)據(jù)分析可知,當(dāng)風(fēng)機(jī)輪轂高度為75 m時,該處的年均風(fēng)速能夠達(dá)到6.50 m/s,對應(yīng)的風(fēng)功率密度達(dá)302.4 W/m2。對于該風(fēng)電場的整體風(fēng)速分布而言,其主要風(fēng)速段位于2~11 m/s,占比85.8%以上。對應(yīng)的風(fēng)能則主要集中在5~14 m/s風(fēng)速段,占比99.8%以上。經(jīng)以上風(fēng)能數(shù)據(jù)分析可知,該風(fēng)電場屬于低風(fēng)速型風(fēng)電場,風(fēng)能分布相對較為集中,因此風(fēng)電機(jī)組宜選擇對低風(fēng)速段利用較為充分的高效能風(fēng)機(jī)。

    在安全等級方面,根據(jù)歷史測風(fēng)數(shù)據(jù)資料,位于電場內(nèi)測風(fēng)塔的80 m高度處,該位置50年一遇的最大風(fēng)速值能夠達(dá)到33.1 m/s,相應(yīng)的極大風(fēng)速值達(dá)46.3 m/s。據(jù)此推算,在風(fēng)機(jī)輪轂高度為75 m處,強(qiáng)風(fēng)下的最大湍流強(qiáng)度可達(dá)0.07,湍流強(qiáng)度相對較小。參照國際電工協(xié)會標(biāo)準(zhǔn),所選風(fēng)電機(jī)型應(yīng)滿足IEC ⅢC類安全等級。

    綜合考慮上述分析及廠家供貨能力等因素,擬定包括WTG1、WTG2、WTG3、WTG4在內(nèi)的共計4種機(jī)型進(jìn)行綜合比選分析。4種單機(jī)容量在1 500~2 500 kW,輪轂高度在75~85 m的直驅(qū)機(jī)型或雙饋機(jī)型特征參數(shù)如表1所示,功率調(diào)節(jié)方式為變槳變速,切入風(fēng)速均為3 m/s,電壓和頻率分別為690 V和50 Hz。

    各比選機(jī)型在標(biāo)準(zhǔn)空氣密度(ρ=1.225 kg/m3)下的功率曲線和標(biāo)幺值曲線分別如圖1(a)和圖1(b)所示,推力系數(shù)曲線如圖1(c)所示。從圖中對比結(jié)果可見,4種機(jī)型在10~12 m/s風(fēng)速之間均能達(dá)到額定功率,標(biāo)幺值曲線變化較為接近。在2~4 m/s的低風(fēng)速范圍內(nèi),WTG1機(jī)型的推力系數(shù)最高。

    圖1 比選機(jī)型的主要性能曲線對比

    1.3 各機(jī)型上網(wǎng)電量計算

    在進(jìn)行上網(wǎng)電量計算前,應(yīng)進(jìn)行四方面的準(zhǔn)備工作,具體包括:1)取得測風(fēng)塔一整年的經(jīng)修正插補(bǔ)訂正后的歷史測風(fēng)數(shù)據(jù);2)每個機(jī)型均采用標(biāo)準(zhǔn)空氣密度下的功率曲線,如圖1(a)所示,實(shí)際功率曲線按IEC 61400標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行折減,輪轂高度范圍為各機(jī)型配套生產(chǎn)的推薦輪轂高度;3)根據(jù)實(shí)際需求,各風(fēng)電機(jī)型布置的總裝機(jī)容量在50 MW以內(nèi);4)針對各方案分別進(jìn)行優(yōu)化布機(jī)方式的試算,經(jīng)過綜合對比選取最優(yōu)方案。

    首先,根據(jù)風(fēng)電場風(fēng)能資源特點(diǎn)和場區(qū)地形條件,結(jié)合選定場區(qū)范圍和裝機(jī)規(guī)模要求,按照最大年發(fā)電量及最小尾流影響的原則,借助WindFarmer理論計算軟件對每個比選風(fēng)電機(jī)型的布置位置進(jìn)行優(yōu)化。經(jīng)計算獲得WTG1和WTG2風(fēng)力發(fā)電機(jī)組機(jī)型方案布置如圖2(a)所示,WTG3和WTG4風(fēng)力發(fā)電機(jī)組機(jī)型布置分別如圖2(b)和圖2(c)所示。

    真的是手機(jī)、外賣、抖音等在“毀滅”我們嗎?在這些東西出現(xiàn)以前,有沒有其他的東西具有毀滅性?就說大家再熟悉不過的麻將吧。媒體曾經(jīng)報道過,因?yàn)楦改赋撩月閷?,到了吃飯時間仍不下桌,不管孩子,極度饑餓的孩子誤食拌了農(nóng)藥的花生種子而死亡。

    圖2 不同機(jī)型的布置方案對比

    而后,采用WT計算軟件對各方案下的理論發(fā)電量及尾流影響進(jìn)行系統(tǒng)分析。進(jìn)一步地,綜合考慮影響機(jī)組發(fā)電量的一系列折減因素,計算獲得各機(jī)型方案的年上網(wǎng)電量。經(jīng)計算,各機(jī)型方案下的上網(wǎng)電量如表2所示。

    表2 各機(jī)型比較方案的上網(wǎng)電量計算結(jié)果

    可見,采用上述不同機(jī)型,風(fēng)電場的年平均上網(wǎng)電量以WTG1機(jī)型方案最大,為10 530萬kW·h,年等效滿負(fù)荷利用小時為2 127 h,而WTG2和WTG4的年上網(wǎng)電量次之,分別為10 331萬kW·h和9 877萬kW·h,對應(yīng)的年等效滿負(fù)荷小時數(shù)分別為2 086 h和2 080 h。WTG3方案相對較小,年平均上網(wǎng)電量為9 767萬kW·h,年等效滿負(fù)荷利用小時數(shù)為2 038 h。

    1.4 各比選機(jī)型投資估算

    發(fā)電成本不僅影響著風(fēng)電機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性,也是衡量企業(yè)管理能力的重要標(biāo)志[12]。根據(jù)前述各機(jī)型參數(shù)、總體布置,結(jié)合土建工程和施工布置等因素,估算各比選機(jī)型的投資如表3所示。

    表3 各比選機(jī)型的投資估算

    1.5 推薦機(jī)型分析

    由表3給出的各比選機(jī)型技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)可見,在4個比較機(jī)型方案中,從效益來看,以WTG1機(jī)型方案的年上網(wǎng)電量最大,WTG2方案次之,WTG3方案最低。由投資總額對比結(jié)果可見,4種機(jī)型的投資位于33 634萬~35 543萬元,WTG3方案的整體費(fèi)用最低,單位千瓦投資為7 007元,WTG1機(jī)型方案次之,單位千瓦投資為7 163元,WTG4機(jī)型方案投資相對較大,單位千瓦投資為7 239元。從項(xiàng)目經(jīng)濟(jì)性來看,在參與比較的4個比選機(jī)型方案中,單位度電投資以WTG1機(jī)型方案最小,為3.367元/(kW·h),WTG2方案次之,為3.440元/(kW·h),WTG4機(jī)型方案相對較大,為3.481元/(kW·h)。在4個機(jī)型比選方案中,WTG1機(jī)型表現(xiàn)出了更好的經(jīng)濟(jì)性。

    1.6 風(fēng)機(jī)輪轂高度

    對于風(fēng)機(jī)輪轂高度的選擇,其核心是對比分析提高輪轂高度所帶來的發(fā)電量增大與建設(shè)成本增加之間的關(guān)系,應(yīng)綜合考慮,選擇更具合理經(jīng)濟(jì)性的輪轂高度。由于推薦代表機(jī)型為WTG1型風(fēng)力發(fā)電機(jī)組,其可選的風(fēng)機(jī)輪轂高度分別為70、75、85 m??紤]到風(fēng)電場及周邊的實(shí)際運(yùn)輸條件,本文以75 m和85 m輪轂高度方案進(jìn)行比較。不同輪轂高度下的經(jīng)濟(jì)性對比如表4所示,可見,當(dāng)輪轂高度由75 m增大至85 m時,年上網(wǎng)電量增加了1.15%。從投資和經(jīng)濟(jì)性來看,當(dāng)輪轂高度由75 m提高至85 m時,造價、運(yùn)輸及安裝等的費(fèi)用相應(yīng)增長,對應(yīng)投資費(fèi)用增加了5.29%,其費(fèi)用增加幅度要高于對應(yīng)的電量增加幅度。并且,對比單位度電的投資額可知,輪轂高度為85 m時的費(fèi)用為3.505元/(kW·h),要略高于75 m時的投資額。因此,最終選擇75 m作為風(fēng)機(jī)的輪轂高度。

    表4 不同輪轂高度下的經(jīng)濟(jì)性對比

    2 風(fēng)電機(jī)組總體布置位置分析

    基于上述風(fēng)電機(jī)組布置優(yōu)化原則,首先采用WT理論計算軟件,生成能夠反映風(fēng)電場各區(qū)域風(fēng)資源好壞的風(fēng)能風(fēng)譜圖,而后結(jié)合風(fēng)電場數(shù)字化地形圖,借助WindFarmer風(fēng)電場優(yōu)化設(shè)計軟件,對風(fēng)電機(jī)組的布置位置進(jìn)行總體優(yōu)化,并通過持續(xù)的局部位置調(diào)整,進(jìn)行反復(fù)迭代。最終獲得優(yōu)化調(diào)整后的整體風(fēng)機(jī)布置如圖3所示。

    圖3 風(fēng)電場風(fēng)電機(jī)組布置

    3 風(fēng)電場年發(fā)電量計算

    在進(jìn)行風(fēng)電場年發(fā)電量計算時,首先需考慮以下因素:1)根據(jù)前述設(shè)計分析,風(fēng)電場總裝機(jī)容量為49.5 MW,采用WTG1型風(fēng)機(jī),對應(yīng)安裝臺數(shù)為33臺,單機(jī)容量為1 500 kW;2)采用擬布機(jī)點(diǎn)位的空氣密度平均值(1.074 kg/m3)作為風(fēng)電場空氣密度;3)考慮風(fēng)電場山體上部地表植被低矮,地表粗糙度擬取0.05 m;4)綜合考慮包括空氣密度折減、尾流折減修正、湍流與控制折減、葉片污染折減、風(fēng)機(jī)功率曲線折減、氣候影響停機(jī)、能量損耗等在內(nèi)的多因素影響。

    基于上述計算條件,獲得綜合折減系數(shù)為70.4%,單機(jī)最大尾流影響、最小尾流影響及平均尾流影響分別為8.5%、0.5%和3.9%。對應(yīng)風(fēng)電場的年理論發(fā)電量為15 554萬kW·h,年上網(wǎng)電量為10 530萬kW·h,平均單機(jī)上網(wǎng)電量為319.1萬kW·h,年等效滿負(fù)荷小時數(shù)為2 127 h,具體計算結(jié)果如表5所示。

    表5 風(fēng)電場年上網(wǎng)電量計算

    4 結(jié)論

    本文立足于陸上風(fēng)電機(jī)組選型、布置及技術(shù)經(jīng)濟(jì)性研究,以某風(fēng)電場為研究對象,綜合考慮風(fēng)場特性、交通運(yùn)輸、地形地貌等因素,對比分析了4種代表風(fēng)電機(jī)型(WTG1、WTG2、WTG3、WTG4)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性。主要結(jié)論如下:

    1)根據(jù)風(fēng)電場風(fēng)向和風(fēng)能分布情況,充分考慮地形地貌條件、送變電方案及運(yùn)輸和安裝條件,以風(fēng)電場發(fā)電量較大、機(jī)組相互尾流影響較小為原則進(jìn)行風(fēng)機(jī)的優(yōu)化布置。在此基礎(chǔ)上,采用WT軟件模擬了尾流影響與發(fā)電量情況。

    2)推薦選取布置33臺單機(jī)容量為1 500 kW的WTG1型風(fēng)力機(jī)型作為風(fēng)電場的代表機(jī)型。

    3)綜合考慮風(fēng)電機(jī)組利用率與各類損耗等的折減,最終獲得在安裝33臺單機(jī)容量1 500 kW風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的情況下,預(yù)計年上網(wǎng)電量105 298 MW·h,年等效滿負(fù)荷小時數(shù)2 127 h,容量系數(shù)0.243,能夠?qū)崿F(xiàn)較好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性。

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