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    下霍煤礦2308綜放工作面瓦斯治理技術(shù)的應(yīng)用

    2023-11-29 05:35:20
    同煤科技 2023年5期
    關(guān)鍵詞:放頂上隅角綜放

    李 恒

    (山西三元煤業(yè)股份有限公司下霍煤礦,山西 長(zhǎng)治 046000)

    我國(guó)煤與瓦斯突出事故約占煤礦事故總數(shù)的62%[1-3]。受地質(zhì)構(gòu)造影響,我國(guó)各大礦區(qū)地質(zhì)條件存在較大差異,導(dǎo)致礦井瓦斯賦存、聚集情況大不相同??茖W(xué)準(zhǔn)確地對(duì)瓦斯來(lái)源及瓦斯涌出量進(jìn)行分析和預(yù)測(cè),是制定針對(duì)性瓦斯治理措施和確保瓦斯治理效果的關(guān)鍵因素[4]。李景潤(rùn)等通過(guò)對(duì)上隅角瓦斯聚集原因的分析,采用上插管抽采技術(shù)有效治理了文家坡煤礦4105綜放工作面上隅角瓦斯聚集問(wèn)題[5]。任彥文等基于對(duì)回采面瓦斯涌出源和上隅角瓦斯來(lái)源的分析,采用頂板高位鉆孔和埋管抽采對(duì)鎮(zhèn)城底礦22618工作面瓦斯進(jìn)行治理,取得了較好效果[6]。王磊基于對(duì)工作面瓦斯涌出特征的分析,提出了抽采巷穿層鉆孔和埋管抽采的瓦斯綜合治理措施,有效降低了上隅角瓦斯體積分?jǐn)?shù)[7]。上述研究成果為回采工作面瓦斯治理提供了一定的借鑒和參考,但不同礦區(qū)瓦斯賦存特征各有不同,瓦斯治理需根據(jù)礦井實(shí)際條件進(jìn)行調(diào)整。以山西三元煤業(yè)股份有限公司下霍煤礦(簡(jiǎn)稱(chēng)“下霍煤礦”)2308綜放工作面為研究對(duì)象,對(duì)工作面回采期間瓦斯來(lái)源進(jìn)行分析,提出采用“裂隙帶高位鉆孔抽采+上隅角埋管抽采”瓦斯綜合治理措施對(duì)下霍煤礦2308綜放工作面回風(fēng)流瓦斯體積分?jǐn)?shù)高及上隅角瓦斯聚集問(wèn)題進(jìn)行治理,為煤礦安全高效生產(chǎn)提供了保障。

    1 工程概況

    下霍煤礦現(xiàn)開(kāi)采3#煤層,開(kāi)采標(biāo)高為+720~+390 m,生產(chǎn)規(guī)模為240 萬(wàn)t/a。礦井采用分區(qū)式通風(fēng)方式,機(jī)械抽出式通風(fēng)方法。3#煤層厚度3.68~6.75 m,平均厚度5.21 m。2308 綜放工作面位于3#煤層二采區(qū),東為2306工作面采空區(qū),東南為2307工作面采空區(qū),北鄰三采區(qū)3301工作面。2308工作面煤層平均厚度5.0 m,傾角0~12°,工作面沿煤層走向布置,工作面切眼長(zhǎng)204.8 m,工作面回采長(zhǎng)度646 m。3#煤層百米鉆孔初始瓦斯流量為0.067 5 m3/(min·hm),透氣性系數(shù)為0.288 m2/(MPa2· d),瓦斯流量衰減系數(shù)為0.040 1 d-1,2308 工作面采用U 型通風(fēng)方式,未布置高抽巷及尾巷。

    2308 工作面直接頂為泥巖、砂質(zhì)泥巖,平均厚度2.97 m;基本頂為各種粒度砂巖,平均厚度5.86 m;老頂為砂質(zhì)泥巖、粉砂巖,平均厚度為11.72 m;直接底為泥巖、砂質(zhì)泥巖,平均厚度0.70 m;老底為細(xì)粒砂巖、粉砂巖,平均厚度為3.36 m。2308 工作面煤層及其頂?shù)装寤厩闆r見(jiàn)表1。

    表1 2308工作面頂?shù)装寤厩闆r頂?shù)装?/p>

    2308工作面割煤高度2.8 m,放煤高度2.2 m,采放比1.22∶1。受綜放開(kāi)采割煤高度的影響,工作面放頂煤期間,頂煤的快速垮落導(dǎo)致煤巖體內(nèi)部大量瓦斯等有毒有害氣體涌出,造成工作面回風(fēng)流瓦斯體積分?jǐn)?shù)超限及上隅角瓦斯聚集,嚴(yán)重制約了工作面回采安全。

    2 工作面瓦斯涌出量分析

    在對(duì)綜放放頂煤工作面瓦斯涌出量預(yù)測(cè)時(shí)通常采用相對(duì)瓦斯涌出量qc進(jìn)行表達(dá),主要由四部分組成:割煤瓦斯涌出量q1、放頂煤瓦斯涌出量q2、采空區(qū)瓦斯涌出量q3及鄰近層瓦斯涌出量q4[3]。因此,以24 h為一個(gè)預(yù)測(cè)單元,回采工作面相對(duì)瓦斯涌出量可通過(guò)式(1)進(jìn)行計(jì)算:

    2.1 割煤相對(duì)瓦斯涌出量

    割煤相對(duì)瓦斯涌出量可通過(guò)式(2)進(jìn)行計(jì)算[8]:

    式中,K1為圍巖瓦斯涌出系數(shù),取1.3;K2為采區(qū)內(nèi)準(zhǔn)備巷道預(yù)排瓦斯對(duì)開(kāi)采層瓦斯涌出影響系數(shù);L為工作面長(zhǎng)度,取204.8 m;h為掘進(jìn)巷道預(yù)排等值寬度,取15.4 m,得K2=0.85;Kfi為分層開(kāi)采第i 分層瓦斯涌出影響系數(shù),取決于煤層分層數(shù)量和順序,若無(wú)分層開(kāi)采該值取1,2308工作面無(wú)分層開(kāi)采,Kfi=1;m1為割煤高度,取2.8 m;M為開(kāi)采煤層厚度,取5.0 m;W0為回采前煤體瓦斯含量,取4.90 m3/t;Wc為運(yùn)出礦井后煤的殘存瓦斯含量,取2.43 m3/t。將上述數(shù)據(jù)代入式(2)計(jì)算可得2308工作面割煤相對(duì)瓦斯涌出量q1=1.53 m3/t。

    2.2 放頂煤相對(duì)瓦斯涌出量

    放頂煤相對(duì)瓦斯涌出量可通過(guò)式(4)進(jìn)行計(jì)算[8]:

    式中,K3為放落煤體破碎度對(duì)放頂煤瓦斯涌出影響系數(shù),取0.9;m2為放頂煤高度,取2.2 m。將上述數(shù)據(jù)代入式(4)可得放頂煤相對(duì)瓦斯涌出量q2=1.08 m3/t。

    2.3 采空區(qū)相對(duì)瓦斯涌出量

    采空區(qū)相對(duì)瓦斯涌出量可通過(guò)式(5)和(6)進(jìn)行計(jì)算[5]:

    式中,K4為留煤瓦斯涌出不均衡系數(shù),取1.5;K5為綜放工作面平均回采率,Kj為機(jī)采回采率,取0.95;Kf為放頂煤回采率,取0.90,將上述數(shù)據(jù)代入式(5)計(jì)算可得采空區(qū)相對(duì)瓦斯涌出量q3=0.27 m3/t。

    2.4 鄰近層相對(duì)瓦斯涌出量

    鄰近層相對(duì)瓦斯涌出量可通過(guò)式(7)和(8)進(jìn)行計(jì)算[5]:

    式中,mi為第i個(gè)鄰近層煤層厚度,m;M為工作面采高,m;Woi為第i個(gè)鄰近層煤層原始瓦斯含量,m3/t;Wci為第i鄰近層煤層殘存瓦斯含量,m3/t;ηi為鄰近層瓦斯排放率,%;hi為第i個(gè)鄰近層與開(kāi)采層垂直距離,m;根據(jù)下霍煤礦生產(chǎn)實(shí)際,上述各計(jì)算參數(shù)取值及2308工作面鄰近層相對(duì)瓦斯涌出量計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。

    表2 開(kāi)采層影響范圍內(nèi)鄰近層瓦斯涌出量計(jì)算表

    根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果可知,2308工作面割煤瓦斯涌出q1=1.53 m3/t,放頂煤瓦斯涌出量q2=1.08 m3/t,采空區(qū)瓦斯涌出量q3=0.27 m3/t,鄰近層瓦斯涌出量q4=0.25 m3/t,則根據(jù)式(1)計(jì)算可得2308 工作面日產(chǎn)量6 979 t 時(shí),相對(duì)瓦斯涌出量qc=1.53 m3/t+1.08 m3/t+0.27 m3/t+0.25 m3/t=3.13 m3/t,絕對(duì)瓦斯涌出量為15.17 m3/min。

    3 瓦斯治理方案設(shè)計(jì)

    通過(guò)分析2308工作面瓦斯涌出源及涌出量可知,割煤瓦斯相對(duì)涌出量為1.53 m3/t,占工作面瓦斯總涌出量的48.88%;放頂煤瓦斯涌出量為1.08 m3/t,占工作面瓦斯總涌出量的34.50%??梢?jiàn),割煤和放頂煤是2308工作面瓦斯涌出的主要來(lái)源,這也是導(dǎo)致工作面回風(fēng)流瓦斯體積分?jǐn)?shù)超限和上隅角瓦斯聚集的主要原因?;谏鲜龇治鼋Y(jié)果,設(shè)計(jì)采用“頂板高位鉆孔抽采為主、上隅角埋管抽采為輔”的工作面瓦斯綜合治理措施。

    3.1 頂板高位鉆孔瓦斯抽采

    為解決開(kāi)采煤層瓦斯涌出問(wèn)題,在2308工作面回風(fēng)順槽內(nèi)每隔50 m施工一個(gè)頂板裂隙帶鉆場(chǎng)硐室,尺寸為3 m×2.4 m×3 m(寬×高×深),每個(gè)鉆場(chǎng)內(nèi)布置5個(gè)鉆孔,孔間距為800 mm,鉆孔呈扇形布置,開(kāi)孔位置距巷幫1 200 mm,孔徑110 mm,孔深60 m。頂板高位鉆孔布置如圖1所示。

    圖1 頂板高位鉆孔布置圖

    3.2 上隅角插管抽采

    針對(duì)2308工作面上隅角瓦斯積聚問(wèn)題,設(shè)計(jì)采用上隅角采空區(qū)插管抽采的方法進(jìn)行針對(duì)性治理。插管選用直徑220 mm 的鐵花管,插入工作面上隅角位置,且保證插管深度不小于2 m,并采用沙袋和黃泥對(duì)上隅角進(jìn)行封堵,以弧形與巷道頂板和巷幫嚴(yán)密結(jié)合。此外,需確保煤袋墻位置與工作面支架頂梁尾部對(duì)齊,煤袋墻長(zhǎng)度需由上隅角位置一直延伸至工作面支架位置。為確保上隅角瓦斯抽采效果及可控性,在上隅角瓦斯抽采管路處需安設(shè)閥門(mén)、濾網(wǎng)、孔板及排渣三通等設(shè)施。上隅角瓦斯抽采管路與工作面主抽采管路連接,并通過(guò)井下固定瓦斯抽采泵進(jìn)行抽采。2308工作面上隅角插管抽采布置如圖2所示。

    圖2 上隅角插管抽采布置圖

    4 工作面瓦斯治理效果評(píng)價(jià)

    為掌握采用頂板高位鉆孔抽采為主、上隅角埋管抽采為輔的瓦斯綜合治理措施對(duì)2308 工作面瓦斯治理效果,對(duì)工作面回采期間回風(fēng)流及上隅角瓦斯體積分?jǐn)?shù)進(jìn)行監(jiān)測(cè),監(jiān)測(cè)結(jié)果如圖3所示。

    圖3 上隅角及回風(fēng)流瓦斯體積分?jǐn)?shù)變化曲線(xiàn)

    由圖3可知,在為期20 d的監(jiān)測(cè)時(shí)期內(nèi),上隅角及回風(fēng)流瓦斯體積分?jǐn)?shù)變化曲線(xiàn)總體上呈鋸齒狀特征。究其原因是因?yàn)槭芑夭晒ぷ髅娌蓜?dòng)影響,圍巖應(yīng)力平衡狀態(tài)被打破,在應(yīng)力作用下煤巖層內(nèi)部裂隙不斷擴(kuò)展和發(fā)育,為瓦斯運(yùn)移提供了通道。此外,工作面每次割煤及放頂煤期間,上隅角及回風(fēng)流中瓦斯體積分?jǐn)?shù)都會(huì)出現(xiàn)劇烈增大現(xiàn)象。工作面回采期間,上隅角及回風(fēng)流中瓦斯體積分?jǐn)?shù)最大值分別為0.68%和0.41%,最小值分別為0.34%和0.24%,平均值分別為0.54%和0.33%。此外,2308 綜放工作面在頂板高位鉆孔抽采期間,抽采主管路抽采流量在28.54~41.06 m3/min,抽采主管路內(nèi)瓦斯抽采最大體積分?jǐn)?shù)為3.05%,平均瓦斯抽采體積分?jǐn)?shù)為2.18%。由此可見(jiàn),采用頂板高位鉆孔抽采為主、上隅角埋管抽采為輔的瓦斯綜合治理措施后,2308工作面上隅角及回風(fēng)流瓦斯體積分?jǐn)?shù)均滿(mǎn)足工作面安全生產(chǎn)的要求,瓦斯治理效果顯著。

    5 結(jié)語(yǔ)

    1)基于下霍煤礦2308綜放工作面生產(chǎn)地質(zhì)條件,分析指出工作面瓦斯涌出量由割煤瓦斯涌出量、放頂煤瓦斯涌出量、采空區(qū)瓦斯涌出量和鄰近層瓦斯涌出量四部分組成,通過(guò)對(duì)各部分瓦斯涌出量的預(yù)測(cè),指出割煤和放頂煤瓦斯涌出量是工作面瓦斯涌出的主要來(lái)源。

    2)基于2308工作面瓦斯來(lái)源分析結(jié)果,提出了頂板高位鉆孔抽采為主、上隅角埋管抽采為輔的瓦斯綜合治理措施,并給出了具體布置方案。

    3)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用結(jié)果表明:工作面回采期間,上隅角及回風(fēng)流中瓦斯體積分?jǐn)?shù)最大值分別為0.68%和0.41%,最小值分別為0.34%和0.24%,平均值分別為0.54%和0.33%。所采用的瓦斯治理措施有效治理了2308工作面回風(fēng)流瓦斯體積分?jǐn)?shù)超限、上隅角瓦斯聚集的問(wèn)題,為工作面安全生產(chǎn)提供了保障。

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