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    不同注漿錨索直徑對圍巖變形的影響研究與應用

    2023-11-29 05:35:36嚴躍龍
    同煤科技 2023年5期
    關鍵詞:錨索樹脂錨桿

    嚴躍龍

    (永貴能源開發(fā)有限責任公司新田煤礦,貴州 畢節(jié) 551500)

    圍巖變形問題長期困擾著工程人員。部分學者基于彈塑性理論分析了深部巷道塑性區(qū)并優(yōu)化了原始參數[1]。一些學者通過理論分析和數值模擬等手段,分析了軟巖巷道圍巖變形規(guī)律和變形破壞特征,對巷道支護方案進行了優(yōu)化模擬[2-4]。但是軟巖問題還未得到根本解決,許多問題還有待進一步地探討[5-8]。本文基于永貴能源開發(fā)有限責任公司新田煤(簡稱“新田煤礦”)礦1404 工作面,研究不同注漿錨索直徑情況下,工作面前方不同位置處位移、應力等參數變化。以期為注漿錨索在煤礦巷道掘進圍巖支護中的應用提供借鑒。

    1 工作面概況

    1404綜采工作面煤層總體呈0~10°單斜構造,地質條件較簡單,本工作面沿煤層傾向俯采有寬緩起伏和小褶曲。相鄰巷道共揭露落差較大斷層3 條,其中F1402-2斷層落差較大,斷層兩盤巖層傾角變化大,對回采影響較大,該斷層在1404軌道順槽亦曾揭露。煤層頂底板構造如表1所示。

    表1 煤層頂底板情況表

    2 原超前支護方案與錨注性分析

    2.1 原超前支護方案

    1404 運輸巷沿煤層頂板掘進,巷道全長1 187 m,埋藏深度約為450 m。斷面為矩形斷面,設計凈寬為4 800 mm,凈高為3 000 mm。

    頂板支護用φ22 mm×2 500 mm高強錨桿,錨桿間排距850 mm×800 mm,每根錨桿配MSCK2835 樹脂錨固劑1 支與1 支MSZ2835 樹脂錨固劑;幫部支護選用φ22 mm×2 000 mm 高強錨桿,錨桿間排距840 mm×800 mm,每根錨桿配備MSCK2835 樹脂錨固劑1 支與MSZ2835 樹脂錨固劑1 支;鋼筋網用φ6.5 mm 鋼筋焊接而成,規(guī)格1 000 mm×2 000 mm,網與網之間采用14#鐵絲雙股雙面連接綁扎牢固,綁扎間距200 mm,網與網之間搭接100 mm;W 鋼帶規(guī)格為4 600 mm×250 mm×5 mm,錨桿托盤規(guī)格為150 mm×150 mm×8 mm;錨索用φ21.6 mm×8 200 mm 鋼絞線制作而成,間排距1 700 mm×1 600 mm,每根錨索配備MSCK2835樹脂錨固劑1 支和MSZ2835 樹脂錨固劑5 支,錨索托盤為鋼板加工,錨索外露長度150~250 mm。支護剖面圖如圖1所示。

    圖1 1404運輸巷超前單體支護剖面圖(單位:mm)

    2.2 1404運輸巷錨注性分析

    針對頂板φ22 mm×2 500 mm 的高強錨桿和幫部φ22 mm×2 000 mm高強錨桿,采用拉拔設備進行了錨桿索錨固力監(jiān)測,頂板錨桿和幫部錨桿各進行了4 次拉拔試驗,每根錨桿配MSCK2835 樹脂錨固劑與MSZ2835樹脂錨固劑各1支。得出頂板錨桿的拉拔力分別為150 kN、155 kN、155 kN、150 kN,平均拉拔力為152.5 kN,滿足頂板錨桿設計預緊力150 kN要求,合格率100%;得出幫部錨桿的拉拔力分別為110 kN、105 kN、105 kN、100 kN,平均拉拔力為105 kN,滿足幫部錨桿設計預緊力100 kN要求,合格率100%。

    受1404底抽巷水力沖孔影響,1404運輸巷圍巖較為破碎,結構不完整,圍巖節(jié)理裂隙發(fā)育豐富,具有良好的可注性。根據現(xiàn)場已施工的注漿錨索注漿情況:巷道圍巖條件良好時每孔可注漿料50~100 kg,漿液擴散良好;巷道圍巖條件破碎時每孔可注漿料250 kg以上,深部圍巖存在跑漿情況。

    3 不同注漿錨索直徑下超前段圍巖變形控制效果

    據實際煤層埋深以及巖層分布情況建立數值計算模型。模型在空間上分x、y、z三個方向,與實際開采情況比較,工作面推進方向在模型中為x方向,工作面走向方向為y方向,豎直方向為z方向,模型在空間尺寸上x方向64.8 m,y方向200 m(x和y組成水平面),z方向為60 m。模型計算采用摩爾——庫侖準則計算,數值模擬計算模型的巖體力學參數如表2所示。

    表2 數值模擬計算模型的巖體力學參數

    當注漿錨索直徑為22 mm 時,回采工作面煤壁處巷道垂直位移云圖如圖2所示。從圖2中可得,當注漿錨索直徑為22 mm 時,工作面煤壁處巷道頂板最大下沉量為91 mm,底鼓量最大為150 mm。

    圖2 φ22 mm注漿錨索工作面煤壁圍巖垂直位移

    為更加直觀反映不同注漿錨索直徑下的圍巖控制效果,對模擬云圖中相關參數值進行提取,得到不同注漿錨索直徑下的頂板下沉量、巷道回采側變形量,其中回采側變形量模擬結果統(tǒng)計如圖3所示。

    圖3 不同注漿錨索直徑下巷道圍巖和頂板下沉量

    隨著超前工作面距離的增加,巷道超前段回采側變形量先增大后減小,峰值位于超前工作面5 m 處。頂板變形量隨著超前工作面距離的增加不斷降低。錨索直徑從14 mm 增加到22 mm 時,頂板變形量最大降低37 mm,降低幅度達到了34%(超前工作面距離為5 m 時)?;夭蓚茸冃瘟孔畲蠼档?9 mm,降低幅度達到了35%(超前工作面距離為5 m 時),表明采取更大直徑的注漿錨索可改善巷道圍巖變形控制效果。

    4 現(xiàn)場驗證及支護方案優(yōu)化

    根據工作面的推進情況,設計在距離1404工作面的切眼250 m 處布置一個200 m 的測試段。試驗段分為A、B 和C 三部分。試驗段A 中的錨索直徑為14 mm,試驗段B 中的錨索長度為18 mm,試驗段C 中的錨索寬度為22 mm,試驗方案如圖4所示。

    圖4 1404運輸巷工業(yè)性試驗方案示意圖

    掌握工作面礦壓規(guī)律是巷道支護設計和確保礦井安全生產的前提和基礎。通過對巷道圍巖變形和錨桿(索)應力的監(jiān)測分析,能夠獲得工作面開采過程中圍巖壓力的變化規(guī)律,為注漿錨索代替單柱超前支護方案的參數確定和優(yōu)化提供了依據。對1404 工作面運輸順槽超前支護段錨索受力情況進行觀測。利用壓力計測量其受力大小,錨桿(索)受力監(jiān)測采用MCS-400礦用本安型錨桿(索)測力計,1404工作面運輸順槽超前區(qū)支承壓力分布規(guī)律與模擬結果基本一致。表明使用更大直徑錨索能夠改善圍巖附近變形效果。

    根據不同支護參數超前段圍巖變形控制效果模擬結果,結合1404 運輸巷現(xiàn)場頂板情況,考慮漿液擴散半徑的影響,確定了工作面注漿錨索超前支護初步方案:巷道頂板每排布置3根注漿錨索,錨索間排距初步定為1 700 mm×1 600 mm。注漿錨索規(guī)格為φ22 mm×8 500 mm,錨索垂直于頂板布置。采用MSCK2835(里段1根)、MSZ2835(外段5根)樹脂錨固劑進行錨固;錨索預緊力不低于200 kN;采用規(guī)格為300 mm×300 mm×16 mm高強度鼓形托盤??筛鶕F(xiàn)場地質條件及支護效果對支護參數進行優(yōu)化。

    巷道回采側布置φ22 mm×2 500 mm 的高強錨桿護幫,間排距840 mm×800 mm;非回采側布置φ22 mm×4 250 mm的注漿錨索對巷幫進行注漿加固,間排距1 680 mm×1 600 mm。經過測量發(fā)現(xiàn)優(yōu)化后的巷道頂板、兩幫變形量均較之前有所降低。支護設計如圖5所示。

    圖5 錨桿(索)測力計安裝剖面圖(單位:mm)

    5 結論

    對不同直徑錨索下巷道圍巖支護效果進行了數值模擬和現(xiàn)場驗證,并依據研究結果優(yōu)化了1404工作面巷道,得出以下結論:

    1)在錨桿直徑為18 mm 和22 mm 時,隨著同工作面距離的增加,巷道超前段回采側變形量先增大后減小,峰值位于超前工作面5 m 處。隨著同工作面距離的增加,巷道超前段頂板下沉量和底鼓量逐漸降低,且底鼓量始終大于頂板下沉量。

    2)錨索直徑從14 mm 增至22 mm 時,頂板變形量最大降低37 mm,降低幅度達到34%(超前工作面距離為5 m時)?;夭蓚茸冃瘟孔畲蠼档?9 mm,降低幅度達到35%(超前工作面距離為5 m時)。表明采取更大直徑的注漿錨索可改善巷道圍巖變形控制效果。

    3)根據不同錨索直徑頂板和回采側圍巖變形效果,結合現(xiàn)場實際情況,對1404 工作面巷道支護方案進行了優(yōu)化。優(yōu)化后巷道頂板和兩幫變形量均有所降低。該研究為煤礦巷道支護提供一定借鑒經驗。

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