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    基于微震與數(shù)值模擬的區(qū)域改造煤層底板破壞演化機(jī)理研究

    2023-11-29 10:03:54余國(guó)鋒韓云春徐一帆樊建勛
    煤礦安全 2023年11期
    關(guān)鍵詞:煤礦深度

    余國(guó)鋒 ,韓云春 ,任 波 ,徐一帆 ,樊建勛 ,王 偉

    (1.平安煤炭開采工程技術(shù)研究院有限責(zé)任公司,安徽 淮南 232000;2.深部煤炭開采與環(huán)境保護(hù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,安徽 淮南 232000;3.紫光軟件系統(tǒng)有限公司,北京 100083)

    由于石炭二疊系煤層下的奧陶系灰?guī)r水深度大、水壓高、含水量豐富,所以受奧灰水威脅的礦井,一旦底板采動(dòng)破壞帶與承壓水導(dǎo)升帶貫通,工作面突水危險(xiǎn)性極高。注漿作為加固巖體手段常被用于底板水防治[1-6],注漿效果的好壞取決于注漿層位、擴(kuò)散路徑及注漿擴(kuò)散半徑[7]。根據(jù)底板巖層的力學(xué)特點(diǎn),錢鳴高等提出了底板關(guān)鍵層理論[8]。針對(duì)煤礦底板注漿,同樣存在注漿關(guān)鍵層,高壓漿液從注漿關(guān)鍵層出發(fā)擴(kuò)散,注漿擴(kuò)散半徑的大小受原位地質(zhì)條件以及注漿壓力、注漿設(shè)備和注漿材料等工藝參數(shù)影響[9-11];注漿擴(kuò)散半徑的大小直接關(guān)系到注漿及水害防治的效果。已有研究表明,底板區(qū)域注漿改造效果與底板破壞深度有一定相關(guān)性[12-13]。微震監(jiān)測(cè)作為分析巖體破裂的1 種手段常被用于研究底板破壞深度[14-15],但難以直接反映注漿前后底板力學(xué)特征的變化;數(shù)值模擬可以較為靈活的模擬不同地質(zhì)力學(xué)參數(shù)對(duì)底板破壞深度的影響,但其力學(xué)參數(shù)需要實(shí)際監(jiān)測(cè)的校驗(yàn)。微震監(jiān)測(cè)和數(shù)值模擬可以相輔相成,聯(lián)合分析底板區(qū)域注漿改造效果與底板破壞深度[16-18]。因此,以淮南礦區(qū)潘二煤礦區(qū)域注漿改造底板為研究對(duì)象,結(jié)合數(shù)值模擬和微震監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),分析煤層底板的破壞深度演化規(guī)律及區(qū)域注漿效果;嘗試通過對(duì)比注漿前后的底板破壞差異性,揭示注漿加固底板在承壓水及采動(dòng)應(yīng)力雙重作用下的抗破壞特征;為區(qū)域注漿底板的防治水害效果提供一種評(píng)價(jià)方法。

    1 底板區(qū)域注漿改造工程概況

    1.1 潘二煤礦水文地質(zhì)概況

    潘二煤礦位于安徽省淮南市潘集區(qū)境內(nèi),隸屬淮河能源煤業(yè)分公司。井田東西走向長(zhǎng)約11 km,南北寬約1.3~3 km,面積19.651 8 km2。井田位于淮河沖積平原,地形平坦,地面標(biāo)高為+20.5~+22 m。12123 工作面位于潘二煤礦一水平西二采區(qū),東起西二A 組煤采區(qū)上山,西以DF14斷層為界,北沿12223 回風(fēng)巷掘進(jìn),南以設(shè)計(jì)標(biāo)高為準(zhǔn)。上限標(biāo)高為-435.6 m,下限標(biāo)高為-508.1 m。下階段1223 工作面已收作,上覆14124、12124、12224工作面均已回采。工作面可采走向長(zhǎng)1 003 m,傾斜長(zhǎng)221 m??刹蓛?chǔ)量約143.7 萬(wàn)t。該塊段煤層傾角3°~22°,平均10°。12123 工作面回采期間將揭露斷層27 條,地質(zhì)條件較為復(fù)雜。根據(jù)采掘資料、地面鉆孔及三維地震資料,影響12123 工作面的充水因素主要有太原組灰?guī)r巖溶水、頂板砂巖裂隙水、斷層水、鉆孔水及老空水。其中最為嚴(yán)重的是底板以下130 m 處的奧陶系灰?guī)r水,水壓高達(dá)5.9 MPa,2017 年該礦因誤揭陷落柱曾導(dǎo)致底板突水,因此,礦區(qū)底板治理勢(shì)在必行。潘二煤礦地層柱狀圖如圖1。

    1.2 12123 工作面底板區(qū)域注漿改造情況

    高壓注漿鉆孔布置平面如圖2。累計(jì)注漿15 526.62 t,進(jìn)行62 次壓水試驗(yàn),終孔注漿壓力為9.1 MPa。

    圖2 注漿鉆孔施工布置平面圖Fig.2 Layout plan of grouting drilling construction

    為了實(shí)現(xiàn)對(duì)12123 工作面底板區(qū)域注漿全覆蓋以及鄰近12223 工作面底板注漿部分覆蓋,礦區(qū)對(duì)此進(jìn)行探查治理,根據(jù)相關(guān)內(nèi)容,綜合考慮注漿巖層及其相鄰巖層的可注性,采用C3-5 灰?guī)r層為注漿巖層。注漿治理平面面積408 084 m2,地層傾角15°,治理斜面面積為422 480 m2。

    2 區(qū)域注漿擴(kuò)散半徑

    根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)結(jié)果,太灰?guī)r層的可注性一般,經(jīng)注漿后的探查治理未發(fā)現(xiàn)導(dǎo)水通道,但存在少量的漏漿現(xiàn)象。通過高壓注漿區(qū)域改造,工作面底板裂隙帶被水泥充填加固,使得“下三帶”中的完整巖層帶得以加大,增加隔水層厚度,有效阻擋了承壓水導(dǎo)升帶與工作面的聯(lián)系,進(jìn)而達(dá)到了良好的注漿效果,完成煤礦防治水任務(wù)。依據(jù)潘二煤礦西二采區(qū)12123 工作面底板灰?guī)r水治理勘察及施工報(bào)告,底板區(qū)域注漿的擴(kuò)散半徑設(shè)計(jì)為30 m。注漿過程中可能存在跑漿、串漿和地質(zhì)異常體等非設(shè)備故障引起的注漿異常:①跑漿:是指漿液未按設(shè)計(jì)程序滲透至指定位置,主要包括跑漿至采空區(qū)或巷道等其他區(qū)域,其后果不僅浪費(fèi)漿液,而且嚴(yán)重影響井下開采作業(yè);②串漿:是指未滲透至指定區(qū)域,而是滲透至其他鉆孔,包括串漿至地面定向孔或井下探放水口孔,造成其他鉆孔堵塞,重者導(dǎo)致鉆頭發(fā)生卡鉆事故;③地質(zhì)異常體:為治理目標(biāo),不會(huì)影響注漿效果,但是會(huì)對(duì)實(shí)際的注漿擴(kuò)散半徑初評(píng)產(chǎn)生一定的誤差。因此,綜合考慮跑漿、串漿和地質(zhì)異常體等注漿異常情況,針對(duì)注漿擴(kuò)散半徑為25、30、35 m 的情況,進(jìn)行底板破壞深度分析。

    3 12123 工作面底板破壞數(shù)值模擬

    3.1 頂?shù)装鍘r石力學(xué)參數(shù)

    采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件進(jìn)行12123 工作面底板破壞深度模擬分析。根據(jù)工作面底板注漿前后鉆孔取心,對(duì)其巖石樣品進(jìn)行力學(xué)性質(zhì)實(shí)驗(yàn),認(rèn)識(shí)到注漿后砂巖段與灰?guī)r段的力學(xué)參數(shù)約為注漿前的1.36 倍,泥巖層段由于隔水性強(qiáng)、可注性低,因此其力學(xué)參數(shù)整體變化不大;注漿涉及漿水驅(qū)替,注漿前后對(duì)巖體的密度影響較小,故在數(shù)值模擬中巖層密度保持不變[19-21]。注漿前后巖石力學(xué)參數(shù)表見表1 和表2。

    表1 注漿前巖石力學(xué)參數(shù)表Table 1 Rock mechanical parameters before grouting

    表2 注漿后巖石力學(xué)參數(shù)表Table 2 Rock mechanical parameters after grouting

    3.2 注漿前后底板破壞規(guī)律

    首先基于表1 的巖石力學(xué)參數(shù),構(gòu)建12123工作面回采過程三維地質(zhì)力學(xué)模型。潘二煤礦12123 工作面走向長(zhǎng)度為1 000 m,工作面傾向長(zhǎng)度為221 m。因此,將FLAC3D模型中的x軸設(shè)置為600 m(走向),y軸設(shè)置為500 m(傾向),z軸設(shè)置為310 m(深度)。該模型開采步長(zhǎng)為10 m,基于上覆巖體重力等因素影響,設(shè)置垂直向下應(yīng)力szz=8.62 MPa,同時(shí)賦予奧陶系灰?guī)r水水壓為4.5 MPa,水壓隨巖層深度呈現(xiàn)梯度增加。未注漿底板的破壞深度情況如圖3。

    圖3 工作面推進(jìn)300 m 未注漿底板破壞深度圖Fig.3 Schematic diagrams of simulation of working face advancing 300 m without grouting

    由圖3 未注漿底板的破壞情況可以看出,底板破壞的原因:①奧陶系灰?guī)r水水力壓裂導(dǎo)致底板破壞;②受開采擾動(dòng)及覆層重力影響,底板巖體發(fā)生損傷破裂,進(jìn)而加大了底板“下三帶”中的底板裂隙帶的深度。根據(jù)模擬的結(jié)果,底板破壞帶深度高達(dá)45 m,該破壞深度已可溝通太灰含水層,如果有不良地質(zhì)構(gòu)造,則極易進(jìn)一步導(dǎo)通至下覆奧灰層。

    對(duì)注漿擴(kuò)散半徑為25、30、35 m 底板破壞情況進(jìn)行數(shù)值模擬,相應(yīng)的模擬結(jié)果如圖4~圖6。

    圖4 工作面推進(jìn)300 m 底板注漿擴(kuò)散半徑25 m 模擬圖Fig.4 Schematic diagrams of 25 m simulation of grouting diffusion radius of 300 m in the working face

    圖5 工作面推進(jìn)300 m 底板注漿擴(kuò)散半徑30 m 模擬圖Fig.5 Schematic diagrams of 30 m simulation of working face advancing 300 m bottom grouting diffusion radius

    圖6 工作面推進(jìn)300 m 底板注漿擴(kuò)散半徑35 m 模擬圖Fig.6 Schematic diagrams of 35 m simulation of working face advancing 300 m floor grouting diffusion radius

    由圖4~圖6 可以看出:隨著注漿擴(kuò)散半徑的逐漸增加,底板破壞深度也在逐漸減?。寒?dāng)注漿擴(kuò)散半徑為25 m 時(shí),底板破壞深度為37 m;當(dāng)注漿擴(kuò)散半徑增加至30 m 時(shí),底板破壞深度減小到了23 m;最后將注漿擴(kuò)散半徑設(shè)置為35 m 時(shí),底板破壞深度只有18 m。通過底板破壞深度可以看出,底板區(qū)域注漿,除了對(duì)底板巖層的隔水性進(jìn)行改造,對(duì)底板巖層的完整性影響明顯,注漿擴(kuò)散半徑與底板破壞深度成負(fù)相關(guān)性。

    4 基于微震的底板破壞特征分析

    4.1 微震監(jiān)測(cè)系統(tǒng)布置方案

    潘二煤礦12123 工作面采用加拿大ESG 微震監(jiān)測(cè)系統(tǒng),根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)勘測(cè)和巷道實(shí)際情況,選擇了上下底抽巷作為傳感器的安裝巷道,工作面上下底抽巷的落差約為30 m,最大可達(dá)48 m,為建立立體空間監(jiān)測(cè)網(wǎng)創(chuàng)造了有利條件。12123 工作面微震監(jiān)測(cè)布置如圖7。

    圖7 12123 工作面微震監(jiān)測(cè)布置平面圖Fig.7 Layout plan of microseismic monitoring at 12123 working face

    工作面內(nèi)布置18 個(gè)測(cè)點(diǎn),具體為上下底抽巷內(nèi)各布置9 個(gè)測(cè)點(diǎn)。在距離12123 上底抽巷聯(lián)巷約206 m 處(距離工作面開切眼約156 m)布置第1個(gè)傳感器測(cè)點(diǎn),而后每間隔100~112 m 布置1 個(gè);在距離12123 上底抽巷聯(lián)巷約260 m 的下底抽巷布置第10 個(gè)傳感器測(cè)點(diǎn),而后每間隔100~115 m布置1 個(gè),以保證對(duì)回采工作面底板巖層的微震活動(dòng)性全覆蓋監(jiān)測(cè)。

    4.2 基于微震監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的底板破壞深度

    12123 工作面微震數(shù)據(jù)選取2020 年12 月10日至2021 年4 月12 日共計(jì)7 514 個(gè)有效微震事件,其中頂板微震事件5 634 個(gè),底板微震事件1 880 個(gè)。受12123 工作面開采擾動(dòng)及爆破影響,2020 年12月10 日至2021 年4 月12 日處于開采高峰期,底板微震事件數(shù)量多,能量大,巖體破裂嚴(yán)重,底板破壞帶迅速發(fā)育,進(jìn)而影響底板破壞深度。微震事件分布和微震事件密度云圖如圖8。

    從圖8 中可以看出,由于開采進(jìn)度較快,該階段微震事件處于高密度狀態(tài)。該階段底板高密度微震事件距離地面-440~-445 m。由于12123 工作面的平均標(biāo)高為-470 m,因此,根據(jù)微震事件的空間分布,推算底板破壞深度在25~30 m 之間。

    為進(jìn)一步增強(qiáng)統(tǒng)計(jì)意義、增加可信度,利用SPSS 統(tǒng)計(jì)學(xué)軟件對(duì)監(jiān)測(cè)的微震數(shù)據(jù)基于事件頻次進(jìn)行分析,得出事件頻次較大的數(shù)據(jù)組:將2020年12 月10 日至2021 年4 月12 日微震監(jiān)測(cè)底板破裂數(shù)據(jù)運(yùn)用SPSS 統(tǒng)計(jì)軟件進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,統(tǒng)計(jì)范圍為煤層底板以深(底板下0~80 m),底板破壞深度聚類分析示意圖如圖9。

    圖9 底板破壞深度聚類分析示意圖Fig.9 Schematic diagram of floor failure depth cluster analysis

    根據(jù)圖9,分析研究出底板破壞深度在23~30 m,與圖8 微震事件密度云圖中所對(duì)應(yīng)的25 m 左右相對(duì)應(yīng)。進(jìn)一步結(jié)合數(shù)值模擬結(jié)果,可以認(rèn)為實(shí)際底板區(qū)域注漿擴(kuò)散半徑平均應(yīng)為25~30 m。

    4.3 注漿底板與非注漿底板微震數(shù)據(jù)特征對(duì)比

    為了進(jìn)一步分析注漿對(duì)底板改造的影響,將潘二煤礦12123 工作面的微震監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),與未經(jīng)過注漿改造的張集煤礦1612A 工作面微震監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),進(jìn)行對(duì)比分析。二者具有可比性的前提條件為:①2 個(gè)工作面同處同一礦區(qū),頂?shù)装宓貙訔l件,包括巖性、巖心分布等均類似,底板承受相同的太灰水和奧灰水威脅;②2 個(gè)采場(chǎng)分別于2019 年和2020 年采用同一套微震設(shè)備監(jiān)測(cè);③微震數(shù)據(jù)的對(duì)比分析只針對(duì)相對(duì)值比較(絕對(duì)值還受回采進(jìn)尺、采高等影響);④同時(shí)只針對(duì)2 個(gè)工作面的完整底板段(不受斷層等構(gòu)造影響)。

    底板破壞類型及占比統(tǒng)計(jì)對(duì)比圖如圖10。

    圖10 底板破壞類型及占比統(tǒng)計(jì)對(duì)比圖Fig.10 Statistical comparison of types and proportions of floor failure

    進(jìn)行對(duì)比如下:

    1)底板關(guān)鍵層的微震事件占比。潘二煤礦12123 工作面底板以下30~60 m 范圍內(nèi)的微震事件占底板微震事件總數(shù)的31.96%;張集煤礦1612A工作面底板以下30~60 m 范圍內(nèi)的微震事件占底板微震事件總數(shù)的42.22%。說明注漿治理增強(qiáng)了巖石的強(qiáng)度參數(shù),減少了微破裂事件的產(chǎn)生。

    2)底板損傷/破壞類型及其比例。根據(jù)微震監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的閾值(ES/EP),每個(gè)微震事件都會(huì)發(fā)射彈性波,包括壓縮波(P 波)和剪切波(S 波),MS 事件的S 波和P 波能量比(Es/Ep)可以用于確定巖石破裂機(jī)制、判別巖層破壞單元的破壞類型。ES/EP大于10 的事件通常與斷層滑動(dòng)或剪切有關(guān),ES/EP小于3 的事件與巖石的拉伸破壞有關(guān),ES/EP在3~10 之間的事件通常被認(rèn)為巖石的拉剪混合破壞[22]。潘二煤礦12123 工作面底板巖體發(fā)生剪破壞的點(diǎn)有916 個(gè),發(fā)生拉破壞的點(diǎn)有126 個(gè),發(fā)生拉剪破壞的點(diǎn)有838 個(gè),其中拉破壞占比僅為6.7%,拉剪破壞占比為44.57%,而剪破壞所占比重最大,為48.72%;而未注漿的張集煤礦1612A 工作面底板的拉破壞占所有破壞單元數(shù)的24.14%??梢钥闯?,正是由于底板巖層經(jīng)注漿治理后,注漿巖層的抗拉強(qiáng)度明顯提升,所以底板拉破壞占比降低,破壞類型主要以直接底和鄰近直接底的剪切破壞為主。

    5 結(jié) 語(yǔ)

    1)綜合考慮跑漿、串漿和地質(zhì)異常體等對(duì)注漿擴(kuò)散的影響,模擬得到注漿擴(kuò)散半徑分別為25、30、35 m 時(shí)底板破壞深度分別為37、23、18 m,注漿除了對(duì)底板巖層的隔水性進(jìn)行改造,對(duì)底板完整性影響明顯,注漿擴(kuò)散半徑與底板破壞深度成負(fù)相關(guān)性。

    2)基于微震監(jiān)測(cè)和數(shù)值模擬數(shù)據(jù)相結(jié)合的分析,認(rèn)為12123 工作面完整底板區(qū)的平均破壞深度約為25 m;底板區(qū)域改造注漿實(shí)際擴(kuò)散半徑平均約為25~30 m。

    3)基于不同工作面底板微地震事件及破壞類型對(duì)比分析,認(rèn)識(shí)到注漿底板關(guān)鍵層的微震事件總數(shù)有明顯降低,且拉伸破壞占比降低。從統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)角度進(jìn)一步說明注漿除了對(duì)底板巖層的隔水性進(jìn)行改造,亦對(duì)底板巖層的強(qiáng)度參數(shù)進(jìn)行了調(diào)控,進(jìn)而改變了底板巖層的破壞特征。

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