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    傾斜軟硬交互巖層雙基本頂切頂留巷圍巖控制技術(shù)研究

    2023-11-29 10:15:56劉華博花少震
    煤礦安全 2023年11期
    關(guān)鍵詞:切頂槽鋼巖層

    劉華博 ,花少震 ,王 浩

    (1.河南工學(xué)院,河南 新鄉(xiāng) 453003;2.河南理工大學(xué) 能源科學(xué)與工程學(xué)院,河南 焦作 454000)

    切頂卸壓留巷技術(shù)對(duì)于充分利用煤炭資源、解決因煤柱留設(shè)導(dǎo)致的地質(zhì)災(zāi)害具有重大意義。

    目前,針對(duì)切頂卸壓留巷問(wèn)題,我國(guó)學(xué)者做出了大量的研究。何滿(mǎn)潮等[1-3]提出切頂卸壓沿空留巷新技術(shù),改進(jìn)了新型可縮U型鋼擋矸結(jié)構(gòu)用來(lái)抵御巷旁載荷,有效控制了圍巖變形;郭金剛等[4]采用UDEC 數(shù)值模擬及理論計(jì)算等方法,通過(guò)對(duì)厚硬基本頂切頂角度及高度研究,針對(duì)性提出留巷強(qiáng)支護(hù)技術(shù);孫廣建等[5]建立了厚泥巖頂板軟巖巷道力學(xué)變形機(jī)制,并對(duì)沿空巷道進(jìn)行分區(qū)劃定及提出對(duì)應(yīng)的補(bǔ)強(qiáng)分區(qū)支護(hù)方案;王炯等[6-8]探究了留巷覆巖運(yùn)移規(guī)律,并對(duì)沿空巷道切頂參數(shù)及留巷后合理支護(hù)開(kāi)展研究;陳上元等[9]提出消除“應(yīng)力尖角”的圍巖協(xié)同控制體系來(lái)維持深井切頂留巷圍巖穩(wěn)定;馬新根等[10-11]對(duì)圍巖結(jié)構(gòu)進(jìn)行分區(qū)劃分并創(chuàng)建對(duì)應(yīng)的力學(xué)模型,并針對(duì)性地做出支護(hù)設(shè)計(jì);石振文等[12]結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)礦壓監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),對(duì)留巷段圍巖應(yīng)力進(jìn)行分析,確定了沿空巷道的安保控制距離;袁超峰等[13]建立了留巷頂板力學(xué)模型,并確定了未貫穿面的拉應(yīng)力與切頂角度與切頂高度之間的關(guān)系;張俊文等[14]根據(jù)厚泥巖復(fù)合頂板煤巷圍巖控制難題,提出“預(yù)應(yīng)力錨桿+錨索承載結(jié)構(gòu),配合原生裂隙區(qū)域注漿加固”的加強(qiáng)支護(hù)方案;張農(nóng)等[15]模擬研究了頂板在軟弱夾層不同層位的情況下的采動(dòng)失穩(wěn)特征以及破壞形式;趙社會(huì)等[16-17]結(jié)合留巷覆巖力學(xué)傳遞特征及圍巖結(jié)構(gòu)運(yùn)動(dòng)規(guī)律,提出了適用于薄基巖沿空巷道的協(xié)同控制技術(shù);李柱和等[18]采用數(shù)值模擬、力學(xué)計(jì)算等手段,提出利用水力壓裂技術(shù)對(duì)端氏煤礦大采高工作面沿空巷道進(jìn)行切頂卸壓;郭靖等[19]采用理論分析等方法對(duì)堅(jiān)硬頂板孤島工作面礦壓顯現(xiàn)規(guī)律進(jìn)行探究,并基于關(guān)鍵層理論及簡(jiǎn)支梁模型計(jì)算得到頂板垮落參數(shù);呂維赟等[20]通過(guò)理論分析和數(shù)值模擬相結(jié)合的方法,對(duì)新型切頂留巷位移、塑性區(qū)進(jìn)行研究,揭示了切頂高度對(duì)圍巖變形影響規(guī)律,驗(yàn)證了工程留巷中變形量有效控制。

    上述學(xué)者極大程度上豐富了切頂留巷技術(shù)的研究和應(yīng)用,但對(duì)于傾斜軟硬交互巖層條件下的切頂留巷問(wèn)題研究較少。為此,通過(guò)分析傾斜煤層、軟硬交互巖層、雙基本頂條件下的切頂留巷聯(lián)動(dòng)破壞圍巖控制難點(diǎn),探究?jī)A斜軟硬交互巖層雙基本頂切頂留巷控制對(duì)策,提出合理切頂爆破方案及對(duì)應(yīng)的巷道圍巖綜合控制手段,并在井下進(jìn)行了工程實(shí)踐,取得了良好的效果。

    1 工程概況

    某礦1215 工作面位于12 采區(qū),主采2 號(hào)煤。根據(jù)相關(guān)鉆孔資料及巷道實(shí)測(cè)資料分析,所采2號(hào)煤層賦存穩(wěn)定,煤質(zhì)松軟。煤層總厚度為2.1~3.4 m,平均厚度為2.6 m。煤層傾角為8°~16°,平均傾角為12°。根據(jù)礦方地質(zhì)資料顯示,煤層直接頂由泥巖、砂質(zhì)泥巖構(gòu)成,基本頂為粉砂巖,中間夾有1 層煤線(xiàn)與泥巖,煤層上覆形成軟硬交互雙基本頂結(jié)構(gòu),其中低位基本頂為第1 關(guān)鍵層,高位基本頂為第2 關(guān)鍵層。煤巖層分布情況見(jiàn)表1。

    表1 煤巖層分布情況Table 1 Distribution of coal strata

    對(duì)1215 工作面運(yùn)輸巷進(jìn)行沿空留巷,對(duì)其頂板采用預(yù)裂爆破切頂技術(shù),其工作面位置示意圖如圖1。

    圖1 工作面位置圖Fig.1 Position diagram of working face

    2 傾斜軟硬交互巖層雙基本頂切頂留巷難點(diǎn)

    切頂留巷變形破壞特征圖如圖2。

    圖2 切頂留巷變形破壞特征圖Fig.2 Deformation and failure characteristics of cut roof and retaining roadway

    2.1 傾斜煤層方面

    1)采空區(qū)側(cè)向矸石沖擊。該煤層傾角為12°,在強(qiáng)烈的切頂爆破留巷擾動(dòng)后,沿空巷道側(cè)向垮落矸石逐漸向巷內(nèi)堆積,傳統(tǒng)的擋矸裝置受強(qiáng)側(cè)向擠壓力產(chǎn)生變形失效,在傾斜煤層中適應(yīng)性差,尤其在高幫矸石沖擊影響下,極易造成擋桿裝置傾倒、矸石涌入、支護(hù)構(gòu)件失效等問(wèn)題,最終會(huì)導(dǎo)致留巷失敗。

    2)高低幫側(cè)壓異同。由于煤層具有一定傾斜角度,成巷時(shí)存在高低幫,而在開(kāi)挖影響下會(huì)使得低幫存在應(yīng)力集中現(xiàn)象,且由于煤體強(qiáng)度低,在切頂爆破及掘巷影響下易發(fā)生片幫問(wèn)題,其低幫塑性區(qū)破壞范圍將進(jìn)一步擴(kuò)大,導(dǎo)致幫錨索極難錨固到穩(wěn)定煤巖層內(nèi),造成錨固失效,從而降低低幫穩(wěn)定性;而高幫在受到切頂擾動(dòng)與留巷側(cè)矸石滾動(dòng)沖擊雙重?cái)_動(dòng)下,向巷內(nèi)的擠壓力進(jìn)一步增大,影響留巷高幫側(cè)穩(wěn)定性。

    2.2 軟硬交互巖層方面

    1)頂板承載能力小。該煤層直接頂為泥巖與炭質(zhì)泥巖,其巖性不一、厚度較薄且相鄰層間黏結(jié)力較弱,巷道掘進(jìn)后直接頂會(huì)顯著下沉,且在高低幫尖角處會(huì)發(fā)生破壞,進(jìn)而降低第1 基本頂穩(wěn)定性,使得其對(duì)上覆巖層承載能力降低;在第1 基本頂與第2 基本頂之間存在煤線(xiàn)與泥巖夾層,這將會(huì)進(jìn)一步降低第2 基本頂穩(wěn)定性,兩層基本頂之間過(guò)渡層產(chǎn)生離層,使得兩層基本頂之間無(wú)穩(wěn)定巖層承載,此時(shí)第2 基本頂對(duì)上覆巖層承載能力大幅降低。

    2)爆破切頂擾動(dòng)。受爆破切頂劇烈擾動(dòng)影響,加之雙基本頂間存在弱強(qiáng)度煤線(xiàn)與薄巖層,其頂板巖層間易出現(xiàn)沿結(jié)構(gòu)面的滑動(dòng)破壞,且受擾動(dòng)期間滑移破壞范圍將隨之增大;隨著爆破切頂后第2 基本頂板垮落,雙基本頂之間軟弱夾層破壞,直接導(dǎo)致頂板各巖層間垂直方向位移增大,裂隙也隨之?dāng)U大,受進(jìn)一步擾動(dòng)會(huì)發(fā)生貫穿破壞。

    2.3 雙基本頂方面

    常規(guī)工作面頂板存在直接頂、基本頂,偶爾存在偽頂及夾矸,對(duì)以上情況下支護(hù)大多采用懸吊理論,支護(hù)設(shè)計(jì)時(shí)考慮支護(hù)構(gòu)件能夠錨固到穩(wěn)定巖層,對(duì)下伏松軟巖層起到一定懸吊作用,使得錨固貫穿區(qū)域成為統(tǒng)一穩(wěn)定承載體。

    然而,本研究巷道存在雙基本頂,且其間存在泥巖與煤線(xiàn)組成的薄弱夾層,這對(duì)巷道支護(hù)帶來(lái)進(jìn)一步難題。當(dāng)切頂爆破后,巷道頂板第1 基本頂首先受劇烈爆破影響垮落,從而帶動(dòng)上方夾層進(jìn)一步垮落,第2 基本頂板產(chǎn)生大面積懸頂,巷道圍巖淺部松動(dòng)破壞程度較大,支護(hù)構(gòu)件無(wú)法懸吊至穩(wěn)定基本頂。

    2.4 聯(lián)動(dòng)破壞方面

    切頂擾動(dòng)后巷道圍巖松散破碎,完整性降低,無(wú)穩(wěn)定錨固基點(diǎn),且直接頂強(qiáng)度低、易產(chǎn)生離層、垮落現(xiàn)象,懸頂范圍大、無(wú)穩(wěn)定承載結(jié)構(gòu),因此采用常規(guī)支護(hù)構(gòu)件支護(hù)時(shí),錨桿索無(wú)法錨固到穩(wěn)定巖層,導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力無(wú)法完全擴(kuò)散至巷道圍巖深部,無(wú)法有效控制松散破碎區(qū),不易形成穩(wěn)定承載結(jié)構(gòu)。

    在切頂及爆破雙聯(lián)合擾動(dòng)影響下,采用常規(guī)錨桿索、錨網(wǎng)等支護(hù)手段,依舊無(wú)法增強(qiáng)周邊圍巖承載能力,無(wú)法抵御頂板及兩幫變形相互惡化破壞作用,導(dǎo)致單體支柱產(chǎn)生嚴(yán)重變形、錨網(wǎng)撕裂從而產(chǎn)生網(wǎng)兜現(xiàn)象,以至于錨固體失效,巷道圍巖產(chǎn)生大變形,礦壓顯現(xiàn)明顯。

    受切頂爆破及采動(dòng)影響,將會(huì)導(dǎo)致留巷圍巖進(jìn)一步松動(dòng)破壞,塑性區(qū)范圍增大,穩(wěn)定實(shí)體煤幫隨之發(fā)生剝落破壞,在多重?cái)_動(dòng)作用下,留巷圍巖頂板-采空側(cè)-實(shí)體煤幫均發(fā)生破壞,即頂-幫在受擾動(dòng)發(fā)生聯(lián)動(dòng)失穩(wěn)破壞。

    3 傾斜軟硬交互巖層雙基本頂切頂留巷控制對(duì)策

    3.1 U 型鋼插頂插底+高強(qiáng)錨索+金屬網(wǎng)擋矸護(hù)幫

    對(duì)巷道頂板預(yù)裂爆破后,切斷了巷道頂板與采空區(qū)側(cè)頂板的結(jié)構(gòu)傳遞,隨著工作面不斷推進(jìn),采空區(qū)側(cè)頂板垮落,為防止矸石進(jìn)入巷道,需構(gòu)建擋矸結(jié)構(gòu)對(duì)采空區(qū)側(cè)進(jìn)行護(hù)幫處理。擋矸護(hù)幫結(jié)構(gòu)平面圖如圖3。

    圖3 擋矸護(hù)幫結(jié)構(gòu)平面圖Fig.3 Structure plan of retaining wall

    由于煤層具有一定傾斜角度,矸石在垮落過(guò)程中會(huì)對(duì)擋矸結(jié)構(gòu)造成較強(qiáng)的瞬時(shí)沖擊影響,同時(shí)隨著回采及留巷工作的不斷推進(jìn),采空區(qū)側(cè)矸石逐漸積累并壓實(shí),對(duì)擋矸結(jié)構(gòu)造成持續(xù)的橫向擠壓作用。采空區(qū)側(cè)采用防失穩(wěn)可縮U 型鋼輔以金屬網(wǎng)及高強(qiáng)度錨索進(jìn)行擋矸護(hù)幫,可縮U 型鋼插頂插底可顯著增強(qiáng)其橫向支承能力,高強(qiáng)度錨索配合鋼筋梯子梁施打在可縮型U 型鋼外側(cè),進(jìn)一步增強(qiáng)了擋矸結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性,形成穩(wěn)定的采空區(qū)側(cè)巷幫擋矸支護(hù)體系。

    3.2 單體柱+槽鋼桁架錨索+切頂錨索撐頂

    工作面直接頂為泥巖與炭質(zhì)泥巖,強(qiáng)度較低,隨工作面開(kāi)采出現(xiàn)顯著下沉現(xiàn)象,對(duì)第1基本頂?shù)姆€(wěn)定性造成較大影響,同時(shí)兩基本頂之間存在煤線(xiàn)與泥巖夾層,易產(chǎn)生離層現(xiàn)象。為實(shí)現(xiàn)軟硬交互雙基本頂結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性,采用高強(qiáng)度長(zhǎng)錨索搭配槽鋼形成桁架錨索結(jié)構(gòu),其錨固點(diǎn)位于第2 基本頂,對(duì)平行及垂直于巷道頂板方向提供擠壓應(yīng)力,使巷道頂板兩基本頂及其之間的軟弱夾層形成1 個(gè)穩(wěn)定的整體錨固承載結(jié)構(gòu)。槽鋼桁架錨索結(jié)構(gòu)亦可向巷道幫部傳遞錨固力,提高巷道的整體穩(wěn)定性。同時(shí),切頂錨索的懸吊作用,可有效解決爆破切頂及軟弱巖層導(dǎo)致的頂板滑動(dòng)破壞現(xiàn)象,單體支柱可向巷道頂板提供穩(wěn)定的支撐力,與切頂錨索及槽鋼桁架錨索協(xié)同作用,形成1 個(gè)整體的巷道頂板支護(hù)結(jié)構(gòu),改善巷道頂板的受力環(huán)境,有效提高其承載能力及穩(wěn)定性。

    3.3 槽鋼桁架錨索強(qiáng)力錨固實(shí)體煤幫

    留巷期間,實(shí)體煤幫作為巷道垂直載荷的主要承載結(jié)構(gòu)之一,對(duì)巷道頂板短臂結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性具有至關(guān)重要的作用。巷道實(shí)體煤幫受切頂及工作面回采影響,巷道處于高應(yīng)力環(huán)境中,且由于煤層煤質(zhì)松軟、裂隙發(fā)育,綜合導(dǎo)致實(shí)體煤幫塑性破壞范圍較大,常規(guī)錨桿支護(hù)錨固基礎(chǔ)處于破碎煤體中,無(wú)法實(shí)現(xiàn)有效支護(hù),故而實(shí)體煤幫側(cè)采用槽鋼桁架錨索,槽鋼桁架錨索錨固區(qū)域更大,既能使幫部破碎煤體錨固在深部穩(wěn)定煤體中,又能與頂板錨索形成的壓應(yīng)力區(qū)相互耦合,達(dá)到強(qiáng)幫護(hù)頂?shù)男Ч?/p>

    3.4 采空側(cè)-頂板-實(shí)體煤幫綜合護(hù)巷系統(tǒng)

    通過(guò)對(duì)巷道不同區(qū)域變形破壞特征進(jìn)行分析,確定傾斜軟硬交互巖層雙基本頂切頂留巷圍巖穩(wěn)定性控制對(duì)策采用:采空區(qū)側(cè)“U 型鋼插頂插底+高強(qiáng)錨索+金屬網(wǎng)擋矸護(hù)幫”、留巷頂板“槽鋼桁架錨索+切頂錨索+單體柱撐頂”、實(shí)體煤幫“槽鋼桁架錨索強(qiáng)力錨固”的綜合控制技術(shù),通過(guò)對(duì)不同區(qū)域支護(hù)結(jié)構(gòu)的針對(duì)設(shè)計(jì)及相互耦合,在巷道周?chē)鷺?gòu)成了1 個(gè)全方位綜合支護(hù)系統(tǒng),使巷道圍巖形成1 個(gè)整體,顯著增強(qiáng)了其支承能力,確保了巷道在留設(shè)過(guò)程中的圍巖穩(wěn)定。切頂留巷綜合控制系統(tǒng)如圖4。

    圖4 切頂留巷綜合控制系統(tǒng)Fig.4 Integrated control system of cutting top and retaining rowadway

    4 切頂留巷圍巖控制技術(shù)及工程實(shí)踐

    4.1 爆破參數(shù)

    結(jié)合傾斜軟硬交互巖層雙基本頂切頂留巷地質(zhì)條件,確定采用三聯(lián)孔同時(shí)預(yù)裂的方式進(jìn)行該特殊地質(zhì)條件下的預(yù)裂爆破作業(yè)。

    4.1.1 布孔間距及角度

    1)由常規(guī)預(yù)裂爆破孔間距計(jì)算計(jì)算公式可知,孔間距B=(7~12)d,結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際可知,炮孔直徑d約48 mm,由此可得孔間距B= 336~576 mm?,F(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)取 400 mm。

    2)現(xiàn)場(chǎng)取鉆孔與巷幫距離為5 cm 左右,且鉆孔向采空區(qū)方向傾斜10°以減小切縫兩側(cè)頂板之間的摩擦阻力,利于留巷圍巖穩(wěn)定性控制。

    4.1.2 布孔深度

    留巷的成功與否在一定程度上取決于合理的鉆孔深度。切頂高度較小將導(dǎo)致采空側(cè)頂板垮落不完全,采空區(qū)不能被垮落矸石全部充滿(mǎn)以承載上覆巖層,導(dǎo)致留巷頂板出現(xiàn)大幅度的回轉(zhuǎn)下沉,造成留巷維護(hù)困難重重。切頂高度較大時(shí)雖能使采空區(qū)矸石充分垮落,但成本較高。采用理論計(jì)算公式確定切頂深度,炮孔深度L的計(jì)算式為:

    式中:H為采高;L為炮孔深度;Kp為頂板巖石碎脹系數(shù)。

    該工作面頂板巖石碎脹系數(shù)Kp處于1.2~1.4之間,平均采厚H=2.6 m,由此可得炮孔深度范圍約為6.5~13 m。

    為了在現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)巷道探究合適的炮孔深度,分別進(jìn)行8、9.5、11 m 的炮孔深度進(jìn)行試驗(yàn)。

    4.1.3 裝藥參數(shù)

    裝藥參數(shù)為:①炸藥形式:煤礦許用三級(jí)乳化聚能爆破炸藥采用;②每卷炸藥規(guī)格:直徑?35 mm×300 mm;③聚能管規(guī)格:炸藥配合PVC 聚能管使用,管長(zhǎng)1 500 mm,外徑為42 mm,內(nèi)徑為36.5 mm。

    不同炮孔深度下的裝藥結(jié)構(gòu)如圖5。

    圖5 不同炮孔深度下的爆破裝藥結(jié)構(gòu)Fig.5 Structure of blasting charge at different hole depths

    4.1.4 封泥長(zhǎng)度

    考慮一定安全系數(shù),為防止吹孔,封泥長(zhǎng)度為2 m。

    在滯后工作面留巷段,將上述3 種方案各試驗(yàn)50 m。據(jù)現(xiàn)場(chǎng)發(fā)現(xiàn)可知:方案1 中的預(yù)裂參數(shù)將導(dǎo)致垮落矸石無(wú)法充分填滿(mǎn)采空區(qū),留巷圍巖控制難度較大,留巷效果差;方案2 與方案3 切頂效果較好,留巷整體穩(wěn)定性較高,圍巖變形量處于安全可控范圍內(nèi)。

    兼顧到施工效率與經(jīng)濟(jì)成本等因數(shù),確定選用方案2 進(jìn)行整條巷道的保留工作,即切頂深度為9.5 m,裝藥方式為:5 卷+5 卷+5 卷+4 卷,封泥長(zhǎng)度為2 m。

    4.2 切頂留巷圍巖綜合控制

    切頂留巷綜合控制圖如圖6。

    圖6 切頂留巷綜合控制圖Fig.6 Integrated control diagram of cutting top and retaining roadway

    1)采空區(qū)側(cè)控制。防失穩(wěn)可縮U 型鋼插頂插底+高強(qiáng)錨索+金屬網(wǎng)擋矸護(hù)幫:采空區(qū)側(cè)矸石幫在距幫部500 mm 處安設(shè)29 U 型鋼配合金屬網(wǎng)進(jìn)行擋矸護(hù)幫,U 型鋼上插頂板、下扎底板,其凹面朝向巷道,間距為500 mm。U 型鋼之間用鋼筋梯子梁連接,并在兩相鄰U 型鋼中間壓鋼筋梯子梁補(bǔ)打高強(qiáng)錨索至底板較穩(wěn)定巖層,使得矸石幫支護(hù)系統(tǒng)形成1 個(gè)整體。

    2)頂板圍巖控制。單體柱+槽鋼桁架錨索+切頂錨索撐頂:頂板錨桿采用?22 mm×2 400 mm,間排距900 mm×1 000 mm。頂板采用單體支柱對(duì)頂板進(jìn)行支撐保護(hù),在單體頂部采用π 型梁與巷道頂板支緊,單體柱排距 500 mm。切頂前在采空側(cè)補(bǔ)打2 排切頂錨索,型號(hào)?21.8 mm×9 300 mm,錨索間距600 mm,排距2 000 mm,第1 排距巷道壁400 mm。槽鋼錨索采用?17.8 mm×8 300 mm 鋼絞線(xiàn),兩連鎖間距1 800 mm,排距為2 000 mm,角度與豎直方向夾角20°,與切頂錨索同排布置。

    3)實(shí)體煤幫控制。槽鋼桁架錨索強(qiáng)力錨固實(shí)體煤幫:實(shí)體煤幫錨桿采用?22 mm×2 400 mm,間排距800 mm×1 000 mm。槽鋼-錨索采用17.8 mm×5 300 mm 的鋼絞線(xiàn),兩連鎖間距1 500 mm,排距2 000 mm,與頂板槽鋼錨索同排布置。上位錨索距頂板900 mm,下位錨索距底板900 mm,與水平方向夾角為20°。

    4.3 控制效果

    4.3.1 數(shù)值模擬

    為進(jìn)一步探究錨桿-索聯(lián)合支護(hù)對(duì)復(fù)合頂板的控制效應(yīng),同時(shí)驗(yàn)證支護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性,通過(guò)數(shù)值模擬得出錨桿-索預(yù)應(yīng)力,錨桿—索預(yù)應(yīng)力分布形態(tài)圖如圖7。

    圖7 錨桿—索預(yù)應(yīng)力分布形態(tài)圖Fig.7 Distribution pattern of prestress between bolt and cable

    由圖7 可知:以0.02 MPa 為有效壓應(yīng)力邊界,錨桿-索預(yù)應(yīng)力承載結(jié)構(gòu)整體表現(xiàn)為非對(duì)稱(chēng)式分布,頂板錨桿與錨索提供的預(yù)應(yīng)力相互疊加耦合,既加強(qiáng)了巷道直接頂泥巖的承載能力,又防止了兩基本頂之間軟弱夾層產(chǎn)生離層現(xiàn)象,保證了復(fù)合頂板的穩(wěn)定性,同時(shí)由于切頂錨索的存在,巷道頂板靠近采空區(qū)一側(cè)形成了0.4 MPa 的高壓應(yīng)力區(qū),有效預(yù)防了在預(yù)裂爆破后巷道頂板的失穩(wěn)現(xiàn)象;實(shí)體煤幫側(cè)預(yù)應(yīng)力場(chǎng)寬度約為3.5 m,顯著增強(qiáng)了淺部煤體的完整性,提高了其承載性能,緩解了頂板壓力;采空區(qū)側(cè)斜拉錨索提供的高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力,進(jìn)一步增強(qiáng)了擋矸結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。綜上可以得出,采用該控制方案能夠形成合理的切頂留巷圍巖錨固承載結(jié)構(gòu),有效控制復(fù)合頂板切頂留巷的圍巖變形破壞。

    4.3.2 圍巖礦壓觀(guān)測(cè)

    礦壓觀(guān)測(cè)結(jié)果如圖8。

    圖8 礦壓觀(guān)測(cè)結(jié)果Fig.8 Mine pressure observation results

    從圖8 可以看出:留巷覆巖急劇回轉(zhuǎn)失穩(wěn)下沉發(fā)生在工作面后方50 m 左右,這充分說(shuō)明此時(shí)的采空區(qū)上覆巖層仍在繼續(xù)垮落,產(chǎn)生的摩擦力迫使留巷頂板下移;當(dāng)滯后工作面距離超過(guò)125 m 時(shí),留巷頂板位移基本維持不變,這說(shuō)明此時(shí)的采空區(qū)上覆巖層穩(wěn)定結(jié)構(gòu)已經(jīng)形成,留巷穩(wěn)定已經(jīng)基本穩(wěn)定;穩(wěn)定后的留巷切縫側(cè)下沉量約為192 mm,穩(wěn)定后的實(shí)體煤幫變形量約為119 mm,留巷圍巖變形處于安全可控范圍內(nèi)。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)觀(guān)測(cè)發(fā)現(xiàn)當(dāng)下各工作面回采時(shí),留巷圍巖變形仍在可控范圍內(nèi),保證了2 個(gè)工作面安全回采。

    5 結(jié) 語(yǔ)

    1)要維持傾斜軟硬交互巖層雙基本頂切頂留巷圍巖穩(wěn)定,需要解決3 類(lèi)問(wèn)題:①傾斜煤層導(dǎo)致矸石幫受沖擊力較大,矸石幫維穩(wěn)困難;②軟硬交互巖層頂板受切頂爆破影響,留巷頂板易發(fā)生離層乃至局部垮頂;③交互巖層雙基本頂切頂導(dǎo)致留巷支護(hù)困難。

    2)提出采用采空區(qū)側(cè)“U 型鋼插頂插底+高強(qiáng)錨索+金屬網(wǎng)擋矸護(hù)幫”、留巷頂板“槽鋼桁架錨索+切頂錨索+單體柱撐頂”、實(shí)體煤幫“槽鋼桁架錨索強(qiáng)力錨固實(shí)體煤幫”的綜合控制技術(shù)來(lái)實(shí)現(xiàn)傾斜軟硬交互巖層雙基本頂切頂條件下的留巷圍巖穩(wěn)定。

    3)設(shè)計(jì)了布孔形式、布孔間距及角度、布孔深度、裝藥參數(shù)及封泥長(zhǎng)度等爆破切頂參數(shù)?,F(xiàn)場(chǎng)結(jié)果表明:0.4 m 炮孔間距配合9.5 m 深度的切頂孔有利于傾斜軟硬交互巖層切頂留巷圍巖控制,切縫側(cè)頂板、實(shí)體煤幫最終變形量約為192、119 mm,保證了下工作面安全回采。

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