大跨疊合梁斜拉橋主梁施工控制誤差傳播分析

楊如剛，陳博，韓冰

（1.蜀道投資集團(tuán)有限責(zé)任公司，四川 成都 610041；2.四川公路橋梁建設(shè)集團(tuán)有限公司，四川 成都 610041；3.川南城際鐵路有限責(zé)任公司，四川 自貢 643000）

0 引言

大跨度斜拉橋疊合梁截面采用橫梁、小縱梁與邊主梁形成的框架體系，形成較大的抗彎剛度與橫向抗扭剛度，在鋼板梁頂板剪力釘位置采用現(xiàn)澆混凝土與混凝土預(yù)制板形成整體，作為受壓區(qū)承受拉索施加的壓力，最大程度地利用鋼梁與混凝土的材料特性。由于截面桿件零碎，栓接過(guò)程復(fù)雜且不易控制、施工技術(shù)條件要求高等問(wèn)題，大跨度斜拉橋疊合梁施工誤差在所難免。在現(xiàn)實(shí)施工時(shí)，存在諸多因素致使橋梁結(jié)構(gòu)無(wú)法達(dá)到設(shè)計(jì)預(yù)期的目標(biāo)，例如：設(shè)計(jì)參數(shù)不夠精確、構(gòu)件制造誤差、栓接誤差、結(jié)構(gòu)模型分析不準(zhǔn)確、測(cè)試誤差等［1］，橋梁結(jié)構(gòu)的各工序施工會(huì)因?yàn)樯鲜龈鞣N誤差而發(fā)生目標(biāo)偏離，從而使得橋梁最終成橋指標(biāo)不能滿足要求。

近年來(lái)，對(duì)于疊合梁施工誤差敏感性和誤差預(yù)測(cè)在大跨度斜拉橋施工中的體現(xiàn)的理論分析中國(guó)已有較多的研究［2-4］，但是針對(duì)誤差產(chǎn)生的原因、誤差的變化以及如何傳播等方面研究頗少。因此，本文根據(jù)施工過(guò)程中非對(duì)稱疊合梁各種影響主梁安裝誤差的因素，分析在施工過(guò)程中線形誤差如何變化及傳播；與此同時(shí)，研究在各類參數(shù)誤差的影響下，疊合梁截面鋼梁及橋面板的應(yīng)力變化情況。通過(guò)研究結(jié)果，為上部結(jié)構(gòu)拼裝過(guò)程中線形的較好調(diào)節(jié)和斜拉索張拉過(guò)程中初拉力的精度控制提供可靠依據(jù)［5-9］。

1 工程概況

宜賓南溪長(zhǎng)江大橋主橋?yàn)殡p塔雙索面半漂浮非對(duì)稱結(jié)構(gòu)體系，跨徑組合：280 m+572 m+（72.5+63+53.5）m，中跨與北岸邊跨的主梁為鋼-混凝土疊合梁；為平衡北岸邊跨重量，南岸邊跨主梁采用雙縱肋混凝土截面形式，且設(shè)置輔助墩2處，橋塔為花瓶形，共有斜拉索164 根。其總體布置如圖1 所示。主橋施工方法見(jiàn)表1。主橋標(biāo)準(zhǔn)梁段的施工步驟圖如圖2所示。

表1 主橋施工方法

圖1 宜賓南溪長(zhǎng)江大橋橋型布置圖（單位：m）

圖2 標(biāo)準(zhǔn)梁段施工步驟圖

2 分析參數(shù)和方法

2.1 研究參數(shù)

基于宜賓南溪長(zhǎng)江大橋敏感性分析報(bào)告［10］及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際施工情況，需明確鋼梁與橋面板重量、拉索彈性模量、初張力及栓接誤差等參數(shù)及各自的變化范圍，以探討大橋敏感性參數(shù)對(duì)主梁線形、應(yīng)力的影響程度與機(jī)理。大橋的敏感性參數(shù)如表2 所示。

表2 敏感性參數(shù)

2.2 研究方法

（1）采用有限元軟件NLABS 建立橋梁的基準(zhǔn)狀態(tài)模型，如圖3 所示，并引入幾何非線性，利用結(jié)構(gòu)有限元計(jì)算來(lái)獲得結(jié)構(gòu)應(yīng)力和位移的基準(zhǔn)值。

圖3 NLABS 有限元離散模型

（2）依據(jù)上述基準(zhǔn)狀態(tài)模型，采用控制變量法，根據(jù)某一參數(shù)的改變來(lái)調(diào)整模型中相應(yīng)的參數(shù)，實(shí)現(xiàn)整個(gè)施工過(guò)程包含參數(shù)誤差的數(shù)值計(jì)算模擬，分析算得結(jié)構(gòu)中與各個(gè)參數(shù)誤差相對(duì)應(yīng)的響應(yīng)誤差。

（3）分析在每個(gè)參數(shù)誤差影響下，從開(kāi)始安裝到最大單懸臂這一過(guò)程，主梁線形誤差是如何產(chǎn)生與變化的；同時(shí)分析疊合梁中鋼梁及橋面板對(duì)應(yīng)應(yīng)力變化的分布情況。

（4）明確在每個(gè)參數(shù)誤差作用下，新梁段安裝階段誤差傳播規(guī)律，探索各誤差對(duì)跨中合龍前最大單懸臂狀態(tài)的影響程度及演變歷程，為施工誤差限值的有效控制提供理論依據(jù)。

3 誤差傳播規(guī)律

3.1 理論分析

為了方便分析主梁線形誤差的形成機(jī)理及變化傳播過(guò)程，建立施工過(guò)程相對(duì)應(yīng)的主梁線形誤差如表3 所示。表中：e為線形誤差，e上標(biāo)為線形評(píng)價(jià)施工階段，N，0 表示N號(hào)梁段的安裝階段，N，1 表示N號(hào)索三張階段，e下標(biāo)為線形評(píng)價(jià)所對(duì)應(yīng)的位置，N表示N號(hào)鋼主梁遠(yuǎn)塔側(cè)控制點(diǎn)。

表3 施工過(guò)程中各梁段前端點(diǎn)線形誤差

將標(biāo)準(zhǔn)梁段施工步驟簡(jiǎn)化為兩階段：N-1#索三張→N鋼梁安裝，N鋼梁安裝→N#索三張，根據(jù)具體施工對(duì)各階段內(nèi)誤差產(chǎn)生因素進(jìn)行分析。

（1）N-1#索三張→N鋼梁安裝

對(duì)于剛安裝完的鋼梁，其eN，0N值主要包含以下幾方面：安裝前，已安鋼梁夾角及高程不夠精確所形成的線形誤差；安裝中，利用沖釘進(jìn)行相對(duì)位置的安裝，待安裝梁段與已安裝梁段相互作用所形成的線形誤差；待安梁段自重偏差所導(dǎo)致的線形誤差。

對(duì)于已安梁段來(lái)說(shuō)，鋼梁的安裝過(guò)程只是其自重荷載的施加，故已安裝梁段的eN，0N-1值為上一階段的eN-1，1N-1與待安裝梁段自身誤差使已安裝梁段產(chǎn)生的誤差之和，后者包括新安裝梁段自重偏差及已成結(jié)構(gòu)（不包括新安裝鋼梁）整體剛度偏差引起的線形誤差。

（2）N鋼梁安裝→N#索三張

新安裝梁段線形誤差由eN，0N變化至eN，1N，其中主要因素可以歸納為4 個(gè)方面：N#斜拉索初張階段索力誤差；N#預(yù)制板安裝、N-1#濕接縫澆筑階段的預(yù)制板及濕接縫重量誤差；N#斜拉索二、三張索力誤差以及包括新安裝鋼梁及拉索的已成結(jié)構(gòu)整體剛度引起的誤差等。

該施工過(guò)程中，已成梁段線形誤差eN，0N-1主要由以下幾部分組成：上一階段線形誤差eN-1，1N-1；N#斜拉索初張階段索力誤差；N#預(yù)制板安裝、N-1#濕接縫重量誤差；N#斜拉索二張及三張索力誤差；已成梁段結(jié)構(gòu)整體剛度引起的誤差。

綜上所述，可以得到影響誤差的因素較多，且各因素之間存在耦合作用，以下結(jié)合工程實(shí)例從誤差的形成、變化及傳播3 個(gè)方面進(jìn)行分析。

3.2 誤差變化及效應(yīng)分析

本節(jié)主要討論鋼梁與橋面板自重、斜拉索彈性模量、初張力、栓接定位發(fā)生偏差對(duì)橋梁施工過(guò)程中誤差變化的影響。

（1）鋼梁自重

以南溪橋?yàn)橛?jì)算實(shí)例，考慮鋼梁的自重荷載均存在±5%偏差這一情況，建立從安裝階段到其最大單懸臂狀態(tài)下的JZ15（6#段）、JZ11（10#段）、JZ7（14#段）梁段前端控制點(diǎn)線形的誤差變化如圖4 所示，以圖中“鋼梁自重+5%（JZ7）”標(biāo)識(shí)為例，表示在所有梁段自重均增加5%的情況下，隨著施工進(jìn)展，南岸14#塔江側(cè)JZ7 號(hào)主梁前端點(diǎn)線形誤差的變化情況。

圖4 鋼梁自重±5%時(shí)主梁線形誤差

由圖4 可知：鋼梁自重存在±5%偏差時(shí)，對(duì)主梁線形誤差影響較大，其中JZ7 梁的線形誤差達(dá)到了14 cm；隨著施工階段的進(jìn)行，JZ15、JZ11、JZ7 梁段的線形誤差均逐步增長(zhǎng)，誤差變化線斜率逐漸減小，趨向于零，原因在于后續(xù)梁段的超重對(duì)前面施工梁段的影響會(huì)隨著懸臂段的伸長(zhǎng)逐漸減弱。JZ15、JZ11、JZ7 梁分別在6、5、4 個(gè)標(biāo)準(zhǔn)段施工后線形誤差穩(wěn)定在一定值，原因在于隨著分析梁段遠(yuǎn)離索塔，結(jié)構(gòu)體系柔度越大，結(jié)構(gòu)自重位移較剛體轉(zhuǎn)動(dòng)位移占總位移的比例逐漸減小，自重影響能力逐步減弱。

基于鋼梁自重荷載均發(fā)生+5%偏差的情況，在施工過(guò)程中JZ15、JZ11、JZ7 梁拉索錨點(diǎn)處的鋼梁與橋面板應(yīng)力誤差分別如圖5、6 所示。

圖5 鋼梁自重+5%時(shí)鋼梁應(yīng)力誤差

由圖5 可知：JZ15、JZ11、JZ7 梁拉索錨點(diǎn)處的鋼梁下緣應(yīng)力誤差隨著施工階段不斷增大，其增長(zhǎng)速率隨著距離橋塔越近而呈減小趨勢(shì)，下緣最大應(yīng)力誤差小于5 MPa；上緣最大應(yīng)力誤差為-1.5 MPa。

由圖6 可知：JZ15、JZ11、JZ7 梁拉索錨點(diǎn)處橋面板的下緣應(yīng)力誤差呈先增后減趨勢(shì)，最大應(yīng)力誤差為-0.03 MPa 左右；上緣最大應(yīng)力誤差小于0.2 MPa。

圖6 鋼梁自重+5%時(shí)橋面板應(yīng)力誤差

（2）橋面板自重

基于橋面板自重荷載均發(fā)生±5%偏差的情況，在施工過(guò)程中，JZ15、JZ11、JZ7 梁段線形的誤差變化如圖7 所示。

圖7 橋面板自重±5%時(shí)主梁線形誤差

由圖7 可知：當(dāng)橋面板自重載荷發(fā)生±5%偏差時(shí)，JZ15、JZ11、JZ7 梁分別存在80.5 mm、198.1 mm、382.6 mm 的線形誤差。橋面板的線形誤差變化趨勢(shì)與鋼梁較為相似，但鋼梁的線形誤差要比橋面板的小，受影響程度更低，主要是由于鋼梁的自重基數(shù)更小，自重作用下的變形量就相對(duì)更小。

基于橋面板自重荷載均發(fā)生+5%偏差的情況，在施工過(guò)程中，JZ15、JZ11、JZ7 梁錨點(diǎn)處的鋼梁與橋面板應(yīng)力誤差變化如圖8、9 所示。

圖8 橋面板自重+5%時(shí)鋼梁應(yīng)力誤差

由圖8 可知：在橋面板自重增加5%后，鋼梁上緣應(yīng)力誤差隨施工階段進(jìn)行在±1 MPa 內(nèi)波動(dòng)，下緣應(yīng)力誤差隨施工階段進(jìn)行呈快速增大趨勢(shì)。

由圖9 可知：橋面板上下緣應(yīng)力誤差均呈先減后增趨勢(shì)，其中上緣應(yīng)力誤差變化明顯，下緣應(yīng)力誤差變化相對(duì)較小。

圖9 橋面板自重+5%時(shí)橋面板應(yīng)力誤差

（3）拉索彈模

基于拉索彈模均發(fā)生±8%偏差的情況，在施工過(guò)程中，JZ15、JZ11、JZ7 梁前端點(diǎn)的線形誤差變化如圖10 所示。

圖10 拉索彈?！?%時(shí)主梁線形誤差

由圖10 可知：在拉索彈?！?%偏差的情況下，主梁線形誤差呈現(xiàn)波浪式上升或下降的趨勢(shì)，對(duì)JZ7梁段的線形誤差影響達(dá)到6 cm；隨著施工階段的進(jìn)行，JZ15、JZ11、JZ7 梁的線形誤差呈增大趨勢(shì)。對(duì)于三張階段與安裝階段的線形誤差呈反向變化的情況，其原因主要為三張階段對(duì)于相同的索力，拉索彈性模量不同帶來(lái)新拉索無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度的改變，對(duì)主梁線形會(huì)產(chǎn)生較大影響，同時(shí)已成拉索的誤差也會(huì)影響結(jié)構(gòu)變形，而在安裝階段是荷載的施加，只有已成拉索被動(dòng)受力。對(duì)比各線形誤差線可以看出，隨著懸臂段的加長(zhǎng)，線形誤差趨于穩(wěn)定所需要的標(biāo)準(zhǔn)施工階段數(shù)逐漸增加，因?yàn)閼冶墼介L(zhǎng)，結(jié)構(gòu)剛度越小，拉索張力越大，拉索彈性模量對(duì)結(jié)構(gòu)的影響作用就越大。

基于拉索彈性模量均增加8%偏差的情況，在施工過(guò)程中，JZ15、JZ11、JZ7 梁錨點(diǎn)處的鋼梁與橋面板應(yīng)力誤差變化情況分別如圖11、12 所示。

圖11 拉索彈模+8%時(shí)鋼梁應(yīng)力誤差

由圖11 可知：在安裝后3 個(gè)標(biāo)準(zhǔn)段施工中，JZ15、JZ11、JZ7 鋼梁的上緣應(yīng)力誤差呈先減后增的趨勢(shì)，且增加段應(yīng)力誤差變化較快；下緣應(yīng)力誤差呈先增后減的趨勢(shì)，在后一節(jié)段拉索三張后應(yīng)力誤差達(dá)到最大。

由圖12 可知：JZ15、JZ11、JZ7 梁的橋面板截面應(yīng)力誤差均小于0，可知拉索彈模的增加可降低橋面板的應(yīng)力水平。

圖12 拉索彈模+8%時(shí)橋面板應(yīng)力誤差

綜上，當(dāng)拉索彈模增加8%時(shí)，鋼梁應(yīng)力誤差最大為2 MPa，橋面板應(yīng)力誤差最大為-0.15 MPa，因此拉索彈模對(duì)二者的應(yīng)力水平影響較低。

（4）初張力

控制三張力不變，當(dāng)拉索初張力均改變±10%時(shí)，在施工過(guò)程中，JZ15、JZ11、JZ7 梁前端點(diǎn)主梁線形誤差變化情況如圖13 所示。

圖13 初張力±10%時(shí)主梁線形誤差

由圖13 可知：在初張力±10%偏差的情況下，JZ15、JZ11、JZ7 梁的線形誤差分別接近2 cm、12 cm、32 cm，并且在對(duì)應(yīng)拉索張拉階段，線形誤差均達(dá)到峰值，在后續(xù)施工階段，線形誤差均基本保持不變；對(duì)比分析6 條誤差線可知，隨著懸臂的加長(zhǎng)，誤差值增加越快，這是因?yàn)閼冶墼介L(zhǎng)，結(jié)構(gòu)體系越柔，初張力的影響效應(yīng)越強(qiáng)。

基于初張力增加10%的情況，在施工過(guò)程中，JZ15、JZ11、JZ7 梁拉索錨點(diǎn)處的鋼梁與橋面板應(yīng)力誤差分別如圖14、15 所示。

圖14 初張力+10%時(shí)鋼梁應(yīng)力誤差

由圖14 可知：JZ15、JZ11、JZ7 鋼梁上緣應(yīng)力誤差僅在對(duì)應(yīng)拉索張拉階段發(fā)生變化，上緣最大應(yīng)力誤差不大于10 MPa；下緣應(yīng)力誤差在對(duì)應(yīng)拉索張拉階段變化較快，其余節(jié)段變化較緩慢，最大應(yīng)力誤差在5 MPa 以內(nèi)。

由圖15 可知：JZ15、JZ11、JZ7 梁的橋面板上下緣應(yīng)力均變小，且應(yīng)力誤差最小在0.2 MPa 以內(nèi)。

圖15 初張力+10%時(shí)橋面板應(yīng)力誤差

綜上，橋面板的應(yīng)力水平受初張力影響相對(duì)較??；鋼梁的應(yīng)力水平受初張力影響相對(duì)較大，且上緣應(yīng)力受影響程度更顯著。

（5）栓接誤差

基于新安裝梁段采用相對(duì)位置安裝且各梁段栓接誤差均為±5 mm 的情況，在施工過(guò)程中，JZ15、JZ11、JZ7梁前端點(diǎn)主梁線形的誤差變化如圖16所示。

圖16 栓接誤差±5 mm 時(shí)主梁線形誤差

由圖16 可知：栓接誤差均為±5 mm 時(shí)，對(duì)主梁線形誤差的影響僅僅產(chǎn)生在鋼梁安裝階段，后續(xù)施工階段基本保持不變，栓接誤差對(duì)已成梁段的線形誤差變化無(wú)影響。

栓接誤差對(duì)JZ15、JZ11、JZ7 梁錨點(diǎn)截面應(yīng)力無(wú)影響。原因在于栓接過(guò)程未對(duì)結(jié)構(gòu)剛度造成影響，主梁結(jié)構(gòu)僅僅發(fā)生剛性轉(zhuǎn)動(dòng)，未對(duì)內(nèi)力分布造成影響，故結(jié)構(gòu)應(yīng)力狀態(tài)也與基準(zhǔn)模型一致。

3.3 誤差傳遞規(guī)律分析

本節(jié)主要以鋼梁與橋面板自重、斜拉索彈性模量、初張力、栓接定位發(fā)生變化引起橋梁施工過(guò)程中主梁的線形誤差為對(duì)象，研究誤差的傳遞規(guī)律。為方便各敏感性參數(shù)的影響效應(yīng)對(duì)比，參數(shù)變化比例絕對(duì)值均為5%，施工過(guò)程中在鋼梁自重+5%、橋面板自重+5%、拉索彈模+5%、初張力-5%的工況下，主梁線形誤差包絡(luò)圖如圖17 所示，將栓接定位誤差-5 mm 的誤差傳播亦列入其中。該圖為南岸索塔江側(cè)的主梁線形誤差情況，坐標(biāo)0 點(diǎn)為中跨合龍段的順橋向中心點(diǎn)。

圖17 主梁安裝線形誤差傳播

由圖17 可以看出：在相同誤差百分比條件下，各敏感性參數(shù)對(duì)最大單懸臂狀態(tài)的影響程度由大到小依次是：橋面板自重+5%、鋼梁自重+5%、初張力-5%、拉索彈模+5%。而栓接誤差-5 mm 的影響比以上所有敏感性參數(shù)的影響更大。

通過(guò)五次多項(xiàng)式數(shù)值擬合得到主梁各安裝階段的線形誤差擬合函數(shù)：y=B0+B1x+B2x2+函數(shù)各參量取值如表4 所示。其中y表示線形誤差，單位為mm，x為順橋向坐標(biāo)，單位為m，以14#索塔中心為x原點(diǎn)坐標(biāo)，小里程方向?yàn)閤軸正方向。

表4 主梁安裝階段線形誤差傳遞曲線擬合函數(shù)

對(duì)上述擬合函數(shù)求一階導(dǎo)數(shù)并統(tǒng)一單位后（表5），得到各敏感性參數(shù)發(fā)生變化所引起主梁線形誤差的傳遞規(guī)律。

表5 誤差傳遞曲線擬合函數(shù)一階導(dǎo)數(shù) 10-3 rad

由表5 可以看出：當(dāng)各參數(shù)發(fā)生偏差時(shí)，誤差傳遞曲線擬合函數(shù)一階導(dǎo)數(shù)絕對(duì)值均增大，說(shuō)明主梁線形誤差傳播曲線為超線性曲線，是發(fā)散的，這符合實(shí)際的施工情況，新梁段在安裝階段的線形誤差絕對(duì)值整體呈增大趨勢(shì)。

對(duì)幾組敏感性參數(shù)變化所引起的主梁線形誤差分析：橋面板自重變化對(duì)主梁線形誤差的傳播影響最為顯著，誤差傳播曲線斜率也是迅速增大；鋼梁自重變化與初張力變化所對(duì)應(yīng)的主梁線形誤差傳播擬合曲線函數(shù)的一階導(dǎo)數(shù)大小較為接近，表明相同誤差水平下，二者對(duì)線形誤差傳播的貢獻(xiàn)作用接近，可以考慮在施工過(guò)程中通過(guò)調(diào)整初張力達(dá)到對(duì)主梁自重造成的線形偏差進(jìn)行糾偏；而拉索彈模對(duì)誤差傳播影響較小，前期施工階段作用較小，施工階段誤差傳播作用明顯。

栓接定位誤差傳播曲線擬合函數(shù)一階導(dǎo)數(shù)隨著懸臂的伸長(zhǎng)增長(zhǎng)迅速，且數(shù)量級(jí)較大，可以看出其影響的不僅僅是安裝梁段的高程，還有安裝梁段的絕對(duì)角度，對(duì)于栓接型主梁，已成梁段的角度偏差對(duì)后續(xù)梁段安裝會(huì)造成巨大影響。與焊接型主梁不同，栓接型主梁拼接板制造完成后，其無(wú)應(yīng)力角度基本就是固定的，角度調(diào)整范圍較小。

4 結(jié)論

（1）鋼混疊合梁施工過(guò)程中，主梁的線形誤差受鋼梁及橋面板的自重、初張力改變的影響較為顯著，懸臂越長(zhǎng)，線形誤差越大，線形誤差的變化速率越來(lái)越大；主梁的線形誤差受拉索彈性模量的影響相對(duì)較小，呈波浪式變化，且三張階段與安裝階段的線形誤差呈反向增加趨勢(shì)，整體線形誤差變大；栓接誤差對(duì)主梁線形誤差的影響僅發(fā)生在鋼梁安裝階段，后續(xù)施工階段的線形誤差基本保持不變。

（2）鋼梁下緣應(yīng)力受鋼梁及橋面板的自重影響較為顯著，鋼梁上緣應(yīng)力及橋面板應(yīng)力受鋼梁及橋面板自重影響相對(duì)較小；鋼梁與橋面板應(yīng)力受拉索彈性模量的影響均較小，且拉索彈性模量的增加對(duì)橋面板應(yīng)力有降低作用；橋面板的應(yīng)力誤差受初張力影響相對(duì)較小，鋼梁的應(yīng)力誤差受初張力影響相對(duì)較大，且僅產(chǎn)生于拉索張拉階段；主梁應(yīng)力誤差受栓接誤差的影響幾乎為0。

（3）主梁安裝的線形誤差傳播為超線性曲線，呈發(fā)散狀。誤差水平相同時(shí)，主梁線形誤差的傳播受橋面板自重的影響最為顯著，受鋼梁自重與初張力影響較為接近，受拉索彈性模量的影響最小。但栓接誤差所引起的傳播效應(yīng)最大，且傳播范圍最廣，因此在主梁安裝過(guò)程中，應(yīng)該盡量通過(guò)螺栓與孔的間隙對(duì)主梁線形進(jìn)行調(diào)整至最理想狀態(tài)。

（4）在鋼混疊合梁安裝過(guò)程中，鋼梁自重、橋面板自重、初張力、拉索彈性模量都是極為重要的參數(shù)識(shí)別對(duì)象，有必要對(duì)模型中的相應(yīng)參數(shù)進(jìn)行時(shí)刻修正，可以通過(guò)改變安裝過(guò)程中初張力的大小對(duì)主梁線形誤差進(jìn)行調(diào)整，此時(shí)需密切關(guān)注鋼梁下緣應(yīng)力的變化情況。