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    底抽巷穿層鉆孔陣列式水力造穴技術(shù)研究與工程應(yīng)用

    2023-11-15 03:12:18趙錦剛
    煤炭與化工 2023年9期
    關(guān)鍵詞:大巷鉆桿水力

    趙錦剛,劉 壘

    (1.潞安化工集團(tuán) 能源事業(yè)部,山西 長(zhǎng)治 046204;2.潞安化工集團(tuán) 李村煤礦,山西 長(zhǎng)治 046600)

    目前,煤炭在我國(guó)能源消費(fèi)的比重之中占比接近60%,遠(yuǎn)高于世界的平均水平。我國(guó)的煤炭工業(yè)發(fā)展十分迅速,但煤炭在安全生產(chǎn)上存在著隱患,我國(guó)的煤礦災(zāi)害仍然十分嚴(yán)重,其中瓦斯災(zāi)害尤為嚴(yán)重。瓦斯是危害煤礦安全高效生產(chǎn)的重要影響因素之一,防治瓦斯災(zāi)害、保障煤礦安全生產(chǎn),是我國(guó)煤炭生產(chǎn)面臨的首要和迫切的任務(wù)。對(duì)于瓦斯礦井,需要對(duì)瓦斯進(jìn)行抽采之后才能進(jìn)行采掘工作。高瓦斯應(yīng)力、低滲透率、高地應(yīng)力、高瓦斯含量是我國(guó)煤層的主要特征,由于復(fù)雜的地質(zhì)運(yùn)動(dòng)影響,我國(guó)煤層的透氣性普遍低于世界其他產(chǎn)煤國(guó)家,屬于低透氣性煤層。在高瓦斯、低透氣煤層中,使用常規(guī)鉆孔抽采瓦斯綜合施工成本高、抽采達(dá)標(biāo)時(shí)間長(zhǎng),不能有效保障生產(chǎn)的合理銜接,因此提高煤層的透氣性是解決高瓦斯低透氣煤層瓦斯災(zāi)害防治的根本措施[1-2]。對(duì)于沒(méi)有保護(hù)層開(kāi)采條件的煤層,增透方式主要包括氣相和液相兩類(lèi),相比來(lái)說(shuō),液相更優(yōu)。其中,“穿層鉆孔+水力造穴增透”是一種較為有效的增透方法[3-5]。水力造穴技術(shù)實(shí)際以高壓水作為破煤介質(zhì),通過(guò)鉆孔對(duì)孔周煤層進(jìn)行分段沖孔、破碎煤體、擴(kuò)大孔徑,進(jìn)而在鉆孔上形成若干以鉆孔為中心的隔段洞穴,從而釋放鉆孔周?chē)鷳?yīng)力及瓦斯壓力,提高煤層透氣性、促進(jìn)瓦斯抽采效率[6-8]。

    1 工程技術(shù)研發(fā)背景

    李村煤礦開(kāi)采的三采區(qū)3 號(hào)煤層,具有透氣性差(0.000 206 m3/(MPa2·d))、堅(jiān)固性系數(shù)?。?.3~0.6)、瓦斯含量高(6~14 m3/t)、吸附性強(qiáng)等特點(diǎn)。常規(guī)未卸壓瓦斯抽采,存在鉆孔抽采流量低、衰減快、綜合施工成本高、區(qū)域抽采達(dá)標(biāo)時(shí)間長(zhǎng)等難題。為確保三采區(qū)的掘進(jìn)安全,優(yōu)化改進(jìn)后實(shí)施“以巖保煤”方案,開(kāi)拓西翼2 號(hào)回風(fēng)大巷及西翼進(jìn)風(fēng)大巷2 條底板巖巷,采用“穿層鉆孔+水力造穴”模式治理待掘煤巷區(qū)域瓦斯?,F(xiàn)場(chǎng)工程實(shí)踐顯示,傳統(tǒng)水力造穴技術(shù)難以實(shí)現(xiàn)安全、經(jīng)濟(jì)、高效造穴。為了解決這一問(wèn)題,研發(fā)了陣列式水力造穴技術(shù)和裝置,并開(kāi)展了工程應(yīng)用。

    2 傳統(tǒng)水力造穴技術(shù)的局限性分析

    2.1 “一打一造”工藝的局限性分析

    “一打一造”工藝包括2 臺(tái)鉆機(jī)和1 套水力造穴設(shè)備,每組穿層預(yù)抽鉆孔分兩步施工:第一步由一臺(tái)鉆機(jī)按設(shè)計(jì)施工穿層鉆孔;第二步由另一臺(tái)水力造穴鉆機(jī)按照設(shè)計(jì)對(duì)已施工完畢的穿層鉆孔進(jìn)行水力造穴。為確保抽掘平衡,需每天完成1 組穿層鉆孔工程施工、并網(wǎng)帶抽,如圖1 所示。

    李村煤礦工程實(shí)踐顯示,第一步鉆孔施工工程可以按時(shí)完成,但第二步水力造穴只能完成計(jì)劃的50%~70%(以西翼進(jìn)風(fēng)大巷穿層鉆孔為例,共施工鉆孔54 組486 個(gè),僅封孔并網(wǎng)46 組414 個(gè)鉆孔,剩余8組72 個(gè)鉆孔因未能完成水力造穴無(wú)法實(shí)現(xiàn)及時(shí)帶抽)。因此,傳統(tǒng)“一打一造”水力造穴工藝效率低下,嚴(yán)重制約區(qū)域瓦斯抽采,不能高效造穴。

    2.2 “一打兩造”工藝的局限性分析

    “一打兩造”工藝包括3 臺(tái)鉆機(jī)和2 套水力造穴設(shè)備,與“一打一造”相比,造穴速度可銜接上打鉆速度;但由于巷道空間小、設(shè)備多,造成巷道內(nèi)設(shè)備過(guò)于擁擠,嚴(yán)重影響通風(fēng)及行人,且區(qū)域施工人員過(guò)多,風(fēng)、水、電等使用過(guò)于集中,系統(tǒng)安全得不到保障。因此,“一打兩造”水力造穴工藝的安全性和經(jīng)濟(jì)性有待提升。

    3 陣列式水力造穴技術(shù)研發(fā)

    3.1 工作原理

    陣列式水力造穴方法是在傳統(tǒng)“一打一造”水力造穴工藝基礎(chǔ)上,增加造穴射流孔個(gè)數(shù),將傳統(tǒng)“一孔多穴多次造”優(yōu)化為“一孔多穴同時(shí)造”,減少中間環(huán)節(jié),縮短造穴時(shí)間,提高造穴效率。

    3.2 設(shè)備配套改造

    為保障陣列式水力造穴工藝的實(shí)施,需要對(duì)設(shè)備進(jìn)行改進(jìn)。

    (1)造穴設(shè)備改進(jìn)。

    在試驗(yàn)初期,設(shè)計(jì)使用造穴水刀短接,該水刀短接設(shè)計(jì)長(zhǎng)度150 mm,每個(gè)造穴短接對(duì)應(yīng)設(shè)計(jì)1個(gè)造穴射流孔。但造穴水刀短接硬度不夠,且單個(gè)設(shè)備長(zhǎng)度較短,在鉆孔內(nèi)受鉆進(jìn)扭力影響,反復(fù)使用后水刀短接磨損變形嚴(yán)重。

    后期,試驗(yàn)使用三棱高壓鉆桿加工水刀,鉆桿水刀各部分受力均勻不易磨損變形,并且具有加工成本低、成型快、工藝簡(jiǎn)單的特點(diǎn),如圖2 所示。

    圖2 陣列式水力造穴鉆桿Fig.2 Array hydraulic cavitation drill pipe

    (2)履帶式高壓清水泵改進(jìn)。

    為適應(yīng)多射流孔的水量要求,對(duì)履帶式高壓清水泵進(jìn)行了改進(jìn)。一是增加1 個(gè)進(jìn)水口,將水箱進(jìn)水口由原來(lái)的1 個(gè)φ25 mm 進(jìn)水口增加為2 個(gè);二是增大水箱容量,將水箱容量由原先的800 L 增加為1 200 L;三是提高密封效果,對(duì)泵內(nèi)部高壓密封結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,全部使用耐高壓精度密封圈,保證大流量條件下清水泵壓力大于18 MPa。

    (3)集煤斗改進(jìn)。

    原有的集煤斗利用接換鉆桿的時(shí)間進(jìn)行清煤,為適應(yīng)陣列式水力造穴要求,在原有集煤斗的基礎(chǔ)上增加了臨時(shí)儲(chǔ)煤倉(cāng),實(shí)現(xiàn)了不停機(jī)清煤。

    3.3 施工流程

    (1)造穴設(shè)備安裝。鉆孔施工完畢并退鉆后,安裝造穴設(shè)備;鉆孔內(nèi)煤孔長(zhǎng)度小于7 m 時(shí),安裝1 個(gè)高低壓轉(zhuǎn)換水刀和1 根水力造穴鉆桿,射流孔間距為3 m;鉆孔內(nèi)煤孔長(zhǎng)度大于7 m 時(shí),安裝1個(gè)高低壓轉(zhuǎn)換水刀和2 根水力造穴鉆桿,分別安裝在煤孔2、5、7 m 處。

    (2)高壓造穴。根據(jù)煤孔長(zhǎng)度調(diào)整鉆桿射流孔位置,履帶式高壓水泵站水壓提升至12~ 18 MPa,利用高低壓轉(zhuǎn)換水刀切換至造穴狀態(tài)進(jìn)行水力造穴作業(yè),在造穴時(shí)不斷的來(lái)回進(jìn)退鉆桿,保證射流孔對(duì)全煤段進(jìn)行水力造穴。

    (3)煤水分離。利用振動(dòng)篩固液分離裝置對(duì)煤水進(jìn)行分離,煤進(jìn)入儲(chǔ)煤斗進(jìn)行儲(chǔ)煤計(jì)量,滿(mǎn)1 t后進(jìn)行清煤作業(yè),清煤期間由臨時(shí)儲(chǔ)煤倉(cāng)進(jìn)行儲(chǔ)煤。

    4 工程應(yīng)用

    在李村煤礦西翼進(jìn)風(fēng)大巷采用陣列式水力造穴技術(shù),開(kāi)展了水力造穴與瓦斯抽采工程應(yīng)用,效果分析如下。

    4.1 造穴效率分析

    陣列式水力造穴工藝將造穴環(huán)節(jié)由15 個(gè)減少至4 個(gè),全天完成水力造穴鉆孔數(shù)量由6~9 個(gè)提升至15~22 個(gè),水力造穴施工效率提升了約1.5 倍。

    4.2 抽采效果分析

    (1)瓦斯抽采濃度分析。使用傳統(tǒng)“一打一造”水力造穴工藝單孔抽采濃度,平均濃度為36.8%,濃度為50%以上的鉆孔占31%;陣列式水力造穴工藝的單孔濃度平均為68.2%,濃度50%以上的占比79%,對(duì)比如圖3 所示。

    圖3 單孔瓦斯抽采濃度分布區(qū)間對(duì)比Fig.3 Comparison diagram of concentration distribution interval of single hole gas drainage

    隨著高濃度鉆孔的持續(xù)帶抽,西翼進(jìn)風(fēng)大巷和西翼2 號(hào)回風(fēng)大巷支管濃度逐步提升。西翼進(jìn)風(fēng)大巷支管瓦斯?jié)舛扔?7.2%增長(zhǎng)為36.2%,西翼2號(hào)回風(fēng)大巷支管瓦斯?jié)舛扔?7%增長(zhǎng)為46.8%(圖4)。

    圖4 抽采支管濃度走勢(shì)圖Fig.4 Trend diagram of extraction branch pipe concentration

    (2)瓦斯抽采量分析。傳統(tǒng)“一打一造”水力造穴工藝施工的鉆孔,平均單組抽采純量為0.02 m3/min,萬(wàn)米抽采量為9.47 m3/min;采用陣列式水力造穴工藝施工后,單組抽采純量提升至0.05 m3/min,萬(wàn)米抽采量提升至18.42 m3/min(圖5)。

    圖5 瓦斯純量及萬(wàn)米抽采量走勢(shì)Fig.5 Gas pure quantity and ten thousand meters extraction quantity trend

    (3)抽采達(dá)標(biāo)時(shí)間分析。西翼進(jìn)風(fēng)大巷根據(jù)造穴工藝劃分2 個(gè)單元進(jìn)行計(jì)量,第一單元傳統(tǒng)“一打一造”水力造穴46 組平均抽采時(shí)間115 d,在線(xiàn)計(jì)量裝置顯示抽采瓦斯總量為17.43 萬(wàn)m3,單組鉆孔抽采范圍煤體瓦斯含量下降1 m3/t 所需時(shí)間39.06 d;第二單元陣列式水力造穴40 組平均抽采時(shí)間29 d,在線(xiàn)計(jì)量裝置顯示抽采總量為8.88 萬(wàn)m3,單組鉆孔抽采范圍煤體瓦斯含量下降1 m3/t 所需時(shí)間16.8 d,瓦斯抽采達(dá)標(biāo)時(shí)間較原來(lái)縮短56.99%(表1)。

    表1 西翼進(jìn)風(fēng)大巷單組抽采參數(shù)對(duì)比Table 1 Comparison table of single group extraction parameters of west wing intake roadway

    4.3 安全性與經(jīng)濟(jì)性分析

    與傳統(tǒng)“一打兩造”工藝相比,在相同施工量和施工時(shí)間下,陣列式水力造穴工藝可減少1 臺(tái)鉆機(jī)、1 臺(tái)履帶式高壓水泵站及相關(guān)配套設(shè)備,并且每班可減少施工人員5 人,不僅成本低,更經(jīng)濟(jì),而且系統(tǒng)相對(duì)簡(jiǎn)單,安全作業(yè)更有保障。

    5 結(jié) 論

    (1)與傳統(tǒng)“一打一造”水力造穴工藝相比,陣列式水力造穴工藝提高了造穴效率,緩解了工程銜接壓力。

    (2)與傳統(tǒng)水力造穴工藝相比,陣列式水力造穴工藝提高了瓦斯抽采效果。

    (3)與傳統(tǒng)“一打兩造”水力造穴工藝相比,陣列式水力造穴工藝既安全又經(jīng)濟(jì)。

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