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    高強(qiáng)度開(kāi)采條件下上行開(kāi)采頂板運(yùn)動(dòng)規(guī)律研究

    2023-11-15 03:12:02何尚森
    煤炭與化工 2023年9期
    關(guān)鍵詞:巖層裂隙采空區(qū)

    何尚森,孫 闖

    (1.中國(guó)煤炭工業(yè)協(xié)會(huì) 咨詢中心,北京 100013;2.煤炭科學(xué)研究總院 礦山大數(shù)據(jù)研究院,北京 100013;3.煤炭資源高效開(kāi)采與潔凈利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100013)

    0 引 言

    我國(guó)煤炭資源儲(chǔ)量豐富,分布廣泛[1]。由于不同地區(qū)地質(zhì)條件差異巨大,煤炭賦存的區(qū)域性差異顯著,影響開(kāi)采方式的選擇[2-6]。按照煤層開(kāi)采的先后順序,可以區(qū)分為下行開(kāi)采、上行開(kāi)采和上下煤層同時(shí)開(kāi)采3 種方式,其中下行開(kāi)采更符合煤層層間關(guān)系,具有初期投入少,可按順序探明煤層的優(yōu)勢(shì)[7-10]。位于我國(guó)西部地區(qū)的煤炭普遍具有圍巖較為堅(jiān)硬、煤層分布密集的特點(diǎn),由于過(guò)去開(kāi)展的地質(zhì)勘探不夠精細(xì),部分礦區(qū)存在已開(kāi)采煤層上方仍有可采煤層的情況,或由于開(kāi)采技術(shù)制約、沖擊地壓風(fēng)險(xiǎn)、經(jīng)濟(jì)效益等因素影響而選擇優(yōu)先開(kāi)采了下部煤層,繼而采用上行開(kāi)采方式組織上部煤層的生產(chǎn)[10-13]。

    在采用上行開(kāi)采方式生產(chǎn)時(shí),有時(shí)下部煤層并非完全處于采空狀態(tài),因此上部煤層開(kāi)采時(shí),工作面可能需要經(jīng)歷上行開(kāi)采和非上行開(kāi)采之間的切換[14-15]。根據(jù)工作面和下部采空區(qū)的位置關(guān)系,可將開(kāi)采過(guò)程細(xì)分為3 個(gè)階段:進(jìn)采空區(qū)上方前—位于采空區(qū)上方—出采空區(qū)上方后。處于不同開(kāi)采階段的工作面生產(chǎn)條件差異巨大,在進(jìn)入下一開(kāi)采階段前工作面需要預(yù)先做好充分的生產(chǎn)調(diào)整,而目前針對(duì)上部煤層在不同階段間轉(zhuǎn)換的研究較少。本文結(jié)合實(shí)際工程背景,采用相似模擬和數(shù)值模擬相結(jié)合的方式,研究上行開(kāi)采工作面從非上行開(kāi)采過(guò)渡到上行開(kāi)采的判別特征及頂板結(jié)構(gòu)演化規(guī)律,為上行開(kāi)采時(shí)工作面所處開(kāi)采階段的判斷提供依據(jù)。

    1 概 況

    新疆龜茲礦井可采煤層5 層,其中A6-1 和A6 煤層埋深較近,屬于近距離煤層。由于開(kāi)采條件和開(kāi)采技術(shù)等原因限制,該礦優(yōu)先開(kāi)采位于下部的A6 煤層部分區(qū)域。A6 煤層平均厚度為4.7 m,上部基本頂主要為石英砂巖,直接頂為2.5 m 厚的葉片粉狀砂巖,巖層結(jié)構(gòu)相對(duì)穩(wěn)定,開(kāi)采區(qū)域工作面采用大采高一次采全高方式開(kāi)采,生產(chǎn)強(qiáng)度大,對(duì)煤層頂板產(chǎn)生較大的破壞。

    對(duì)在完成下部A6 煤層的A601~A603 工作面開(kāi)采并待圍巖結(jié)構(gòu)穩(wěn)定后,需要開(kāi)始對(duì)上部A6-1煤層的開(kāi)采,兩煤層間距為14~19 m,平均間距17 m,中間巖層為礫巖、粗砂巖、中砂巖,其中中砂巖約占層間厚度的78%,經(jīng)過(guò)測(cè)定,中砂巖平均單軸抗壓強(qiáng)度為91.1 MPa,為極堅(jiān)硬巖層。A6-1 煤層厚度為3.2~7.5 m,厚度變化較小,平均為5.0 m,煤層傾角10°,采用大采高綜放開(kāi)采方式生產(chǎn),由于上部煤層工作面并非完全位于采空區(qū)上方,再開(kāi)采過(guò)程中需要經(jīng)歷不同開(kāi)采環(huán)境的過(guò)渡轉(zhuǎn)換,開(kāi)采難度較大。

    2 上部煤層工作面推進(jìn)全過(guò)程相似模擬試驗(yàn)研究

    2.1 相似模擬方案

    為探究上行開(kāi)采工作面位于不同階段時(shí)的頂板運(yùn)動(dòng)規(guī)律,以A6-103 工作面為工程背景,進(jìn)行相似模擬試驗(yàn)研究。試驗(yàn)基于實(shí)際工程條件并做出適當(dāng)簡(jiǎn)化,設(shè)計(jì)相似比為1∶150,容重比為0.6,將上行開(kāi)采工作面推進(jìn)全過(guò)程按3 個(gè)不同階段設(shè)計(jì)3組試驗(yàn),按照試驗(yàn)方案首先開(kāi)挖模型的下部煤層,待模型穩(wěn)定后開(kāi)采上部煤層,3 組試驗(yàn)的方案如圖1 所示。圖1(a)為試驗(yàn)方案1,研究上部煤層工作面處于“進(jìn)采空區(qū)上方前”階段時(shí)的頂板運(yùn)動(dòng)規(guī)律;圖1(b)為試驗(yàn)方案2,研究上部煤層工作面“位于采空區(qū)上方”階段時(shí)的頂板運(yùn)動(dòng)規(guī)律;圖1(c)為試驗(yàn)方案3,研究上部煤層工作面處于“出采空區(qū)上方后”階段時(shí)的頂板運(yùn)動(dòng)規(guī)律。

    圖1 三組相似模擬試驗(yàn)開(kāi)挖示意Fig.1 Excavation schematic diagram of three sets of similar simulation tests

    2.2 “進(jìn)采空區(qū)上方前”階段頂板結(jié)構(gòu)演化規(guī)律

    圖2 為試驗(yàn)方案1 的相似模型,在完成下部煤層開(kāi)挖后,已開(kāi)挖煤層采空區(qū)上方形成穩(wěn)定的垮落區(qū)域,上部煤層從距離下部采空區(qū)水平距離80 m處開(kāi)挖,逐步向靠近采空區(qū)的方向推進(jìn)。由圖3 可以看出,在工作面推進(jìn)12、36 和48 m 時(shí),工作面上方厚度為2 m 的泥巖隨工作面向前推進(jìn)逐步發(fā)生垮落,而泥巖以上的區(qū)域未發(fā)生明顯變化,頂板結(jié)構(gòu)相對(duì)穩(wěn)定;當(dāng)工作面推進(jìn)72 m 時(shí),泥巖上部巖層發(fā)生明顯彎曲,頂?shù)装彘g距縮小但未接觸,頂板仍沒(méi)有發(fā)生破斷,工作面底板也未出現(xiàn)明顯的底鼓現(xiàn)象。整體而言,在未進(jìn)入采空區(qū)上方時(shí),上部煤層工作面頂板變化均勻,未受到前方采空區(qū)域的影響,工作面上方覆巖移動(dòng)規(guī)律與一般方式布置的工作面相比無(wú)明顯差異。

    圖2 “進(jìn)采空區(qū)上方前”階段相似模擬模型Fig.2 Similar simulation model during the stage of"before entering the goaf"

    圖3 “進(jìn)采空區(qū)上方前”階段頂板結(jié)構(gòu)演化Fig.3 Roof structure evolution of during the stage of"before entering the goaf"

    2.3 “位于采空區(qū)上方”階段頂板結(jié)構(gòu)演化規(guī)律

    圖4 為試驗(yàn)方案2 的相似模型,下部煤層開(kāi)挖170 m 后頂板巖層發(fā)生垮落,上部煤層工作面開(kāi)切眼設(shè)置在下部煤層采空區(qū)左端垂線上。由圖5(a)可知,當(dāng)上行工作面推進(jìn)12 m 時(shí),工作面尚未進(jìn)入下部煤層開(kāi)挖形成的垮落區(qū),采空區(qū)未發(fā)生明顯的彎曲變形;當(dāng)工作面繼續(xù)向前推進(jìn),上部煤層工作面進(jìn)入原有垮落區(qū)域,由于巖層本身已發(fā)生破壞,穩(wěn)定性較差,頂板隨工作面推進(jìn)而逐步垮落,由圖5(b)可知,在推進(jìn)至72 m 時(shí),工作面上方巖層發(fā)生整體失穩(wěn),從原有采空區(qū)裂隙處斷裂,出現(xiàn)大范圍的垮落,老頂尚未破斷,但已經(jīng)出現(xiàn)斷裂裂隙,工作面后方頂板形成典型的組合懸臂梁結(jié)構(gòu);工作面繼續(xù)向前推進(jìn),頂板破斷范圍持續(xù)擴(kuò)大,如圖5(c)所示,當(dāng)推進(jìn)至144 m 時(shí),工作面上方懸臂梁結(jié)構(gòu)發(fā)生斷裂,基本頂破斷形成了“鉸接巖梁”結(jié)構(gòu),工作面底板原有裂隙受到上部垮落塊體的壓實(shí)作用,出現(xiàn)一定程度的閉合;如圖5(d)所示,當(dāng)繼續(xù)推進(jìn)至276 m 時(shí),工作面已離開(kāi)采空區(qū)上方區(qū)域,此時(shí)工作面頂板結(jié)構(gòu)相對(duì)穩(wěn)定,未發(fā)生整體變形破斷,而在工作面后方,原有破壞范圍內(nèi)未發(fā)生完全斷裂的頂板此時(shí)已全部垮落,覆巖裂隙充分發(fā)育,對(duì)比上部工作面未開(kāi)挖和工作面開(kāi)挖276 m 時(shí)的覆巖結(jié)構(gòu),可以發(fā)現(xiàn)在上部工作面開(kāi)挖之后,原有破壞區(qū)域的破壞程度大幅增加,破環(huán)范圍也存在一定程度的增大??傮w而言,上部煤層工作面在進(jìn)入采空區(qū)上方后,推進(jìn)不同距離時(shí)頂板破斷的長(zhǎng)度也不同,但均比進(jìn)入采空區(qū)上方前大幅縮短。同時(shí),上部巖層斷裂形態(tài)主要以近乎垂直的縱向斷裂為主,而一般工作面開(kāi)采引起的頂板巖層斷裂以斜縱斷裂線為主。

    圖4 “位于采空區(qū)上方”階段相似模擬模型Fig.4 Similar simulation model during the stage of"located above the goaf"

    圖5 “位于采空區(qū)上方”階段頂板結(jié)構(gòu)演化Fig.5 Roof structure evolution during the stage of"above the goaf"

    2.4 “出采空區(qū)上方后”階段頂板結(jié)構(gòu)演化規(guī)律

    如圖6 所示,為試驗(yàn)方案3 的相似模型,下部煤層開(kāi)挖125 m 待模型穩(wěn)定后,從采空區(qū)右端垂線位置開(kāi)挖上部煤層。從圖7 中可知,上部煤層工作面推進(jìn)12 m 時(shí),工作面頂板結(jié)構(gòu)相對(duì)穩(wěn)定,未隨工作面推進(jìn)而發(fā)生明顯垮落情況,工作面上方頂板形成大組合懸臂結(jié)構(gòu),懸臂結(jié)構(gòu)的末端與下部煤層開(kāi)挖形成的裂隙基本重合;繼續(xù)推進(jìn)至36 m 時(shí),工作面上方原有的懸臂結(jié)構(gòu)發(fā)生破斷,部分巖層切落失穩(wěn),出現(xiàn)新的巖層斷裂線,使原有裂隙區(qū)域大幅增加,但此時(shí)工作面上方巖層還未出現(xiàn)整體性失穩(wěn);當(dāng)推進(jìn)至60 m 時(shí),工作面上方巖層已發(fā)生整體失穩(wěn),新形成的巖層斷裂線進(jìn)一步向外、向上擴(kuò)展,已與原有裂隙區(qū)域頂部貫通;當(dāng)推進(jìn)至120 m時(shí),雖然新形成斷裂線繼續(xù)擴(kuò)大,但巖層破斷的程度降低,工作面上方巖層未出現(xiàn)整體性切落,分析易知,工作面后方已破斷巖層對(duì)新形成的破斷結(jié)構(gòu)產(chǎn)生了水平擠壓作用,使新破斷的巖層能夠形成“鉸接巖梁”結(jié)構(gòu),裂隙發(fā)育程度較低。當(dāng)上部工作面繼續(xù)向前推進(jìn),工作面上方頂板將不再發(fā)生整體失穩(wěn),與一般開(kāi)采工作面沒(méi)有顯著差異。

    圖6 “出采空區(qū)上方后”階段相似模擬模型Fig.6 Similar simulation model during the stage of"after exiting the goaf"

    圖7 上部煤層工作面出上行開(kāi)采區(qū)時(shí)頂板結(jié)構(gòu)Fig.7 Roof structure of upper coal seam after exiting the goaf

    3 結(jié) 論

    (1)上部煤層工作面在未進(jìn)入采空區(qū)上方之前,工作面頂板結(jié)構(gòu)演化規(guī)律與一般工作面無(wú)明顯差異,但在工作面位于接近采空區(qū)的位置時(shí),頂?shù)装瀹a(chǎn)生的破壞范圍和程度均出現(xiàn)一定幅度的增大。

    (2)當(dāng)上部煤層工作面進(jìn)入采空區(qū)上方區(qū)域,由于此區(qū)域內(nèi)巖層結(jié)構(gòu)已發(fā)生過(guò)垮落破壞,穩(wěn)定性較差,受到上行工作面的采動(dòng)影響,原有裂隙進(jìn)一步擴(kuò)大,部分區(qū)域頂板發(fā)生整體失穩(wěn)垮落。尤其在剛進(jìn)入采空區(qū)上方時(shí),基本垮落步距大幅減小,頂板巖層破壞嚴(yán)重,裂隙極度發(fā)育。

    (3)當(dāng)上部煤層工作面離開(kāi)采空區(qū)上方區(qū)域,工作面圍巖穩(wěn)定性再次發(fā)生顯著變化,在剛出采空區(qū)域時(shí),工作面上方頂板形成“大組合懸臂梁”結(jié)構(gòu),懸臂梁結(jié)構(gòu)上方巖層未發(fā)生明顯破壞,而隨著工作面不斷向前推進(jìn),懸臂梁結(jié)構(gòu)破斷垮落,其上方巖層也隨之發(fā)生切落破壞,原有的破壞區(qū)域發(fā)生大幅擴(kuò)大。當(dāng)工作面繼續(xù)向前推進(jìn),工作面頂板結(jié)構(gòu)變化逐漸減小并趨于穩(wěn)定,與一般工作面無(wú)明顯差異。

    (4)在實(shí)際生產(chǎn)中,由于工作面在開(kāi)采過(guò)程中需中需要在不同圍巖穩(wěn)定性環(huán)境中過(guò)渡,需要在過(guò)渡轉(zhuǎn)換期間采取適當(dāng)措施,提高工作面圍巖穩(wěn)定性,保障生產(chǎn)安全。

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