DAC55 熱作模具鋼的連續(xù)冷卻曲線和相變規(guī)律

文／王九花，元亞莎，常亞瓊，李 潔·洛陽中重鑄鍛有限責(zé)任公司，中信重工機(jī)械股份有限公司，智能礦山重型裝備全國(guó)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室

熱作模具鋼在使用過程中受力復(fù)雜，經(jīng)常承受急冷急熱的溫度變化和外加應(yīng)力，易產(chǎn)生熱疲勞、熱磨損和開裂等失效，這對(duì)熱作模具鋼材料提出嚴(yán)格的要求，要求其同時(shí)具備高熱強(qiáng)性和韌性、良好的耐磨性、高熱疲勞強(qiáng)度、良好的抗氧化性及導(dǎo)熱性等優(yōu)異性能。DAC55 是在DAC(SKD61)材料基礎(chǔ)上改良而成的優(yōu)質(zhì)熱作模具鋼，在保留DAC 材料優(yōu)點(diǎn)的同時(shí)，也具有更好的耐熱裂性，這主要是因?yàn)槠涑煞志哂械凸韪咩f的特點(diǎn)，可以推遲高溫穩(wěn)定性較好的MC 型碳化物向穩(wěn)定性較差的M23C6型碳化物的轉(zhuǎn)變。由于具有良好的高溫強(qiáng)度、韌性和耐熱平衡性，DAC55 被廣泛應(yīng)用于壓鑄模具、大型壓鑄模、高性能壓鑄模、擠壓模等熱作模具范圍。

鋼的過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線(CCT 曲線)，可反映在連續(xù)冷卻條件下過冷奧氏體的轉(zhuǎn)變規(guī)律，能清晰得出在不同冷卻速度下，鋼的相變轉(zhuǎn)變點(diǎn)、相變轉(zhuǎn)變后組織的變化規(guī)律，是分析轉(zhuǎn)變產(chǎn)物組織與性能的依據(jù)，同時(shí)也是制定鋼的合理熱處理工藝的重要依據(jù)。目前，DAC55 熱作模具鋼注重?zé)崽幚砉に嚭湍Σ聊p方面的研究，關(guān)于連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變的相關(guān)研究較少。因此，為了使該材料在熱處理過程中獲得預(yù)期的組織與性能，有必要測(cè)定其CCT 曲線，分析在連續(xù)冷卻過程的相變規(guī)律，為該材料后續(xù)理論研究和實(shí)際生產(chǎn)提供數(shù)據(jù)參考。

本研究采用Formaster-FII 相變儀測(cè)試了DAC55熱作模具鋼在連續(xù)冷卻過程中的膨脹特性，研究了不同冷速下試驗(yàn)材料的相變規(guī)律，并結(jié)合微觀組織和硬度特征，繪制了試驗(yàn)材料的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線。結(jié)果表明：DAC55 相變點(diǎn)Ac1為796℃，Ac3為884℃；在連續(xù)冷卻(0.03℃/s ～5℃/s)過程中，DAC55 鋼主要是貝氏體和馬氏體轉(zhuǎn)變，無鐵素體和珠光體轉(zhuǎn)變；當(dāng)冷卻速度小于0.3℃/s 時(shí)，試樣組織主要為貝氏體；當(dāng)冷卻速度在0.3℃/s ～1.0℃/s 之間時(shí)，試樣組織為貝氏體和馬氏體的混合組織；當(dāng)冷卻速度大于1.0℃/s 時(shí)，試樣全部為馬氏體組織。

試驗(yàn)材料及方法

本試驗(yàn)采用的DAC55 熱作模具鋼原始態(tài)為球化退火組織，硬度為196HBW，試樣化學(xué)成分如表1所示。

利用Formastor-FII 相變儀測(cè)定DAC55 熱作模具鋼在冷卻過程中的相變規(guī)律。試樣尺寸規(guī)格為φ3mm×10mm，試樣一端加工有φ2mm×2mm盲孔，便于在盲孔內(nèi)焊接熱電偶、測(cè)量試樣的膨脹量，為防止試樣表面氧化，采取真空保護(hù)措施。試樣奧氏體化溫度為1050℃，保溫時(shí)間為20min，以0.03℃/s ～5℃/s 的冷速冷卻至30℃，然后結(jié)束試驗(yàn)。相變臨界點(diǎn)溫度按照YB/T 5127-1993《鋼的臨界點(diǎn)測(cè)定方法(膨脹法)》進(jìn)行測(cè)定。

相變測(cè)試完成后，將試樣鑲嵌并進(jìn)行機(jī)械拋光，采用4%的硝酸酒精溶液組織不易腐蝕，因此采用一定比例的氯化鐵溶液與鹽酸混合液進(jìn)行腐蝕，之后在ZEISS 倒置式光學(xué)顯微鏡下觀察試樣顯微組織，并采用華銀數(shù)顯小負(fù)荷維氏硬度計(jì)檢測(cè)相變?cè)嚇语@微硬度，加載砝碼為2kg，保持時(shí)間為10s。根據(jù)溫度-膨脹量曲線確定相變溫度，輔以硬度法確定轉(zhuǎn)變產(chǎn)物，結(jié)合顯微組織繪制DAC55 熱作模具鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線(CCT 曲線)。

試驗(yàn)結(jié)果與分析

微觀組織

DAC55熱作模具鋼經(jīng)不同冷卻速度處理后的顯微組織如圖1所示。從圖中可以看到，在冷速0.03℃/s～5℃/s 過程中，試樣由貝氏體(B)逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體(M)和貝氏體的混合組織，最后完全為馬氏體。當(dāng)冷卻速度為0.03℃/s ～0.3℃/s 時(shí)，試樣中只有貝氏體組織，但隨著冷速的增加，貝氏體類型由羽毛狀貝氏體(圖1(a))轉(zhuǎn)變?yōu)獒槧钬愂象w(圖1(b) ～(e))，同時(shí)在基體上有彌散分布的碳化物顆粒，隨著冷速增加，基體中碳化物的含量逐漸減少；當(dāng)冷卻速度為0.3℃/s ～1.0℃/s 時(shí)，試樣中存在貝氏體和馬氏體混合組織，隨著冷速的增加，馬氏體組織轉(zhuǎn)變量逐漸增加；當(dāng)冷卻的速度＞1.0℃/s 時(shí)，試樣中完全為馬氏體組織，組織類型為板條狀馬氏體和“隱晶”馬氏體，這是一種在板條狀馬氏體基體上分布著未溶殘留碳化物的整合組織。從顯微組織圖中可以看出，DAC55熱作模具鋼在以上連續(xù)冷卻過程中只有貝氏體或馬氏體組織，沒有鐵素體和珠光體，這主要是因?yàn)樵囼?yàn)鋼中加入了較多含量的Cr、Mo、V、Ni 等合金元素，這些元素強(qiáng)烈地提高了過冷奧氏體的穩(wěn)定性，有效延長(zhǎng)了鐵素體和珠光體轉(zhuǎn)變?cè)杏?，從而顯著推遲過冷奧氏體向鐵素體和珠光體轉(zhuǎn)變。

圖1 不同冷速下DAC55 熱作模具鋼的顯微組織

圖2 冷卻速度對(duì)DAC55 熱作模具鋼硬度的影響

相變?cè)嚇佑捕?/h3>

卻速度在0.3℃/s ～1.0℃/s 時(shí)，試樣由貝氏體與馬氏體組成，硬度從618HV2 增加至636HV2；冷卻速度大于1.0℃/s 時(shí)，組織完全為馬氏體，硬度為636HV2～663HV2。完全馬氏體轉(zhuǎn)變后試樣硬度依然增加，這是因?yàn)殡S著冷速提高，試樣在高溫區(qū)停留時(shí)間較短，碳原子在缺陷處偏聚形成對(duì)位錯(cuò)起釘扎作用的淬火空位和“碳原子氣團(tuán)”，奧氏體轉(zhuǎn)變困難，從而增加了母相的硬度。

CCT 曲線

根據(jù)切線法測(cè)定熱膨脹曲線中相轉(zhuǎn)變溫度點(diǎn)，得出DAC55 熱作模具鋼的相變溫度Ac1為796℃，Ac3為884℃。結(jié)合DAC55 試樣的顯微組織、顯微硬度和相變溫度，繪制其CCT 曲線，如圖3 所示。從CCT 曲線可以看出，在試驗(yàn)冷卻速度范圍內(nèi)，試驗(yàn)鋼只有貝氏體或馬氏體相變，無鐵素體和珠光體相變。當(dāng)冷卻速度小于0.3℃/s 時(shí)，相變方式完全為貝氏體轉(zhuǎn)變；當(dāng)冷卻速度在0.3℃/s ～1.0℃/s 時(shí)，相變方式為貝氏體和馬氏體混合轉(zhuǎn)變；當(dāng)冷卻速度大于1.0℃/s 時(shí)，相變方式為馬氏體轉(zhuǎn)變。因此從CCT曲線和組織得出DAC55 熱作模具鋼的馬氏體組織轉(zhuǎn)變臨界冷卻速度是1.0℃/s。

圖3 DAC55 熱作模具鋼的CCT 曲線

在試驗(yàn)冷卻速度范圍內(nèi)，試驗(yàn)鋼中無鐵素體和珠光體相變，這主要是因?yàn)殇撝蠧r、Mo、V、Ni 等合金元素提高了C 的擴(kuò)散激活能，降低了組織中C 的擴(kuò)散速度，延緩了奧氏體的分解、擴(kuò)散過程，提高了過冷奧氏體的穩(wěn)定性，從而阻止奧氏體向鐵素體、珠光體組織的轉(zhuǎn)變，同時(shí)鐵素體的形成比較依賴原子的擴(kuò)散速度，珠光體的形成依賴于高溫鐵素體的析出，而鋼中合金元素的存在降低了碳原子的擴(kuò)散速度，因此避免了DAC55 中鐵素體-珠光體組織的相變。所以隨著冷速的增加，試樣組織由完全貝氏體轉(zhuǎn)變逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體與貝氏體混合轉(zhuǎn)變，達(dá)到一定冷速后完全為馬氏體轉(zhuǎn)變。

與壓鑄用模具鋼4Cr5Mo2V 的CCT 曲線相比，兩種材料均無鐵素體和珠光體轉(zhuǎn)變，但DAC55 鋼的CCT 曲線貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)較大，整體曲線左移。兩種模具鋼材料合金成分含量相近，但DAC55 中加入了0.52%的Co 元素，Co 元素降低過冷奧氏體的穩(wěn)定性，導(dǎo)致試驗(yàn)鋼的CCT 曲線相對(duì)4Cr5Mo2V 鋼左移。與H13 鋼的CCT 曲線相比，DAC55 鋼無珠光體轉(zhuǎn)變區(qū)，但兩者貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)和馬氏體轉(zhuǎn)變區(qū)一致，這是因?yàn)閮烧叱煞值牟町悾珼AC55鋼中Mo含量為2.06%，H13 鋼中的Mo 含量為1.44%，Mo 元素可以顯著推遲過冷奧氏體向珠光體的轉(zhuǎn)變，僅0.5%的Mo 就可以使珠光體轉(zhuǎn)變?cè)杏趶?0s 推遲到10000s，這也是造成DAC55 鋼組織中未發(fā)現(xiàn)珠光體的主要原因。

結(jié)論

⑴DAC55 熱作模具鋼的相變溫度Ac1為796℃，Ac3為884℃，馬氏體組織轉(zhuǎn)變臨界冷卻速度為1.0℃/s。

⑵在 連 續(xù) 冷 卻(0.03 ℃/s ～5 ℃/s) 過 程 中，DAC55 鋼的相變產(chǎn)物為貝氏體和馬氏體，不發(fā)生鐵素體和珠光體轉(zhuǎn)變。冷速小于0.3℃/s 時(shí)，試樣組織主要為針狀貝氏體，硬度范圍459HV2 ～618HV2；冷速在0.3℃/s ～1.0℃/s 時(shí)，試樣組織為貝氏體和馬氏體混合組織，硬度范圍618HV2 ～636HV2；冷速大于1.0℃/s 時(shí)，試樣組織為板條狀馬氏體和“隱晶”馬氏體，硬度范圍636HV2 ～663HV2。

⑶與壓鑄用模具鋼4Cr5Mo2V鋼CCT曲線相比，DAC55 鋼貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)較大，整體曲線左移；與H13鋼CCT 曲線相比，DAC55 鋼無珠光體轉(zhuǎn)變區(qū)，但二者貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)和馬氏體轉(zhuǎn)變區(qū)一致，這主要是由合金元素Co 和Mo 含量不同所導(dǎo)致的。