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    粉煤灰、礦粉對(duì)自密實(shí)混凝土硬化性能及耐久性能的影響

    2023-11-03 06:45:06肖榮照
    江蘇建材 2023年5期
    關(guān)鍵詞:礦粉碳化流動(dòng)性

    肖榮照

    (漳州市建筑工程有限公司,福建漳州 363000)

    0 引言

    自密實(shí)混凝土是一種在自身重力作用下無(wú)需振搗即可均勻填充模板各個(gè)空間的混凝土, 具有良好的工作性能和抗離析性能, 被廣泛應(yīng)用于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件中難以澆筑甚至無(wú)法澆筑的部位。 但自密實(shí)混凝土膠凝材料用量大、水膠比低等特點(diǎn),施工中易產(chǎn)生收縮開裂, 對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)耐久性造成影響。 文章通過(guò)流動(dòng)性試驗(yàn)、力學(xué)性能試驗(yàn)、收縮性能試驗(yàn)和耐久性能試驗(yàn)研究了單摻粉煤、 單摻礦粉及復(fù)摻粉煤灰+礦粉對(duì)自密實(shí)混凝土硬化性能及耐久性能的影響, 以期為自密實(shí)混凝土的工程應(yīng)用提供理論依據(jù)。

    1 試驗(yàn)概況

    1.1 原材料

    水泥采用煉石牌P·O 42.5 普通硅酸鹽水泥,密度為3 080 kg/m3,7 d、28 d 抗壓強(qiáng)度分別為40.3 MPa、54.2 MPa;粉煤灰采用福建新源粉煤灰開發(fā)有限公司生產(chǎn)的F 類Ⅱ級(jí)粉煤灰,密度為2 230 kg/m3;礦粉采用S95 礦粉, 密度為2 950 kg/m3, 28 d 活性指數(shù)為97%。 水泥、 粉煤灰和礦粉的化學(xué)成分如表1 所示。 細(xì)集料采用細(xì)度模數(shù)為2.6 的閩江河砂,密度為2 670 kg/m3,含泥量2.7%;粗集料采用粒徑為5~25 mm的連續(xù)級(jí)配碎石, 密度為2 720 kg/m3, 含泥量0.4%。減水劑采用廈門科之杰新材料有限公司生產(chǎn)的聚羧酸系高效減水劑,含固量25%,減水率30%。

    表1 水泥、粉煤灰和礦粉的化學(xué)成分單位:%

    1.2 配合比設(shè)計(jì)

    自密實(shí)混凝土以C40 強(qiáng)度等級(jí)為目標(biāo), 配合比設(shè)計(jì)時(shí)參照CCES 02—2004《自密實(shí)混凝土設(shè)計(jì)與施工指南》[1]及文獻(xiàn)研究成果,保持膠凝材料總量、集料總量、減水劑摻量及水膠比不變,通過(guò)改變粉煤灰和礦粉的摻量,探究單摻粉煤灰、礦粉及復(fù)摻粉煤灰+礦粉對(duì)自密實(shí)混凝土硬化性能及耐久性能的影響,設(shè)計(jì)得到的配合比如表2 所示,其中FA10、MP10 分別表示粉煤灰摻量、 礦粉摻量占膠凝材料質(zhì)量的10%,其余以此類推。

    表2 自密實(shí)混凝土配合比單位:kg/m3

    1.3 試驗(yàn)方法

    自密實(shí)混凝土流動(dòng)性能根據(jù)CCES 02—2004《自密實(shí)混凝土設(shè)計(jì)與施工指南》和JGJ/T28—2012《自密實(shí)混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》[2]有關(guān)要求,將制備好的混凝土拌合物倒入坍落度筒中,測(cè)定自密實(shí)混凝土的工作性能。 力學(xué)性能根據(jù)GB/T 50081—2019《混凝土物理力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[3]有關(guān)規(guī)定,采用150 mm×150 mm×150 mm 的立方體試件測(cè)定標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)3 d、7 d、14 d 和28 d 后的抗壓強(qiáng)度。 收縮試驗(yàn)和碳化試驗(yàn)根據(jù)GB/T 50082—2009 《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[4]有關(guān)規(guī)定進(jìn)行, 其中收縮試驗(yàn)采用100 mm×100 mm×515 mm 的棱柱體試件, 測(cè)定自密實(shí)混凝土在1 d、3 d、7 d、14 d和28 d 時(shí)自由收縮值; 碳化試驗(yàn)采用100 mm×100 mm×400 mm 的棱柱體,在碳化3 d、 7 d、14 d、28 d 后對(duì)試件破型,噴灑酚酞酒精溶液,利用酚酞遇堿顯示紫紅色判斷自密實(shí)混凝土的碳化深度。

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 單摻粉煤灰對(duì)自密實(shí)混凝土性能的影響

    單摻粉煤灰對(duì)自密實(shí)混凝土流動(dòng)性和抗壓強(qiáng)度的影響如表3 所示。 由表3 流動(dòng)性試驗(yàn)結(jié)果可知,隨著粉煤灰摻量的增加,自密實(shí)混凝土坍落度及坍落擴(kuò)展度增大,且相比于基準(zhǔn)組,當(dāng)摻入30%粉煤灰后,自密實(shí)混凝土的坍落度、坍落擴(kuò)展度分別增大了17.8%、17.1%,但應(yīng)注意,當(dāng)粉煤摻量超過(guò)30%后, 自密實(shí)混凝土坍落度及坍落擴(kuò)展度的增長(zhǎng)速率減緩。

    表3 流動(dòng)性和抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果(單摻粉煤灰)

    由表3 抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果可知, 當(dāng)粉煤灰摻量≤30%時(shí), 自密實(shí)混凝土的早期抗壓強(qiáng)度隨著粉煤灰摻量的增加而降低,中、后期抗壓強(qiáng)度基本不受粉煤灰摻量的影響,而當(dāng)粉煤灰摻量>30%時(shí),不同齡期下的抗壓強(qiáng)度均隨著粉煤灰摻量的增加而降低, 產(chǎn)生這一現(xiàn)象主要與粉煤灰的填充作用及其活性有關(guān)。

    單摻粉煤灰對(duì)自密實(shí)混凝土收縮性性能和碳化性能的影響如表4 所示。由表4 收縮試驗(yàn)結(jié)果可知,在不同齡期下, 自密實(shí)混凝土的收縮值均隨著粉煤灰摻量的增加而降低,以1 d 齡期為例,相比于基準(zhǔn)組,摻入10%、20%、30%或40%粉煤灰后,自密實(shí)混凝土的自收縮值分別降低了51.9 με、123.8 με、205.7 με、230.9 με。這主要是因?yàn)榉勖夯业膿饺虢档腕w系水化放熱速率,進(jìn)而在一定程度上減少了毛細(xì)孔壓力的形成,從而降低自密實(shí)混凝土的收縮。

    表4 收縮性能和碳化性能試驗(yàn)結(jié)果(單摻粉煤灰)

    由表4 碳化試驗(yàn)結(jié)果可知, 當(dāng)粉煤灰摻量≤30%時(shí),3 d、7 d 時(shí)的碳化深度基本不受粉煤灰摻量的影響,而14 d、28 d 時(shí)的碳化深度總體上隨著粉煤灰摻量的增加而增大。這可能是因?yàn)榉勖夯业奶畛渥饔锰岣吡嗽缙谧悦軐?shí)混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)的密實(shí)性,降低了CO2的滲透速度,而在中后期,粉煤灰的二次水化消耗了體系中的氫氧化鈣,從而導(dǎo)致碳化深度增大。而當(dāng)粉煤灰摻量>30%時(shí),由于粉煤灰取代較多的水泥,增大了體系內(nèi)部缺陷,從而降低混凝土的抗碳化性能。

    2.2 單摻礦粉對(duì)自密實(shí)混凝土性能的影響

    單摻礦粉對(duì)自密實(shí)混凝土流動(dòng)性和抗壓強(qiáng)度的影響如表5 所示。 由表5 流動(dòng)性試驗(yàn)結(jié)果可知,自密實(shí)混凝土坍落度和坍落擴(kuò)展度均隨著礦粉摻量的增加而增大,且相比于基準(zhǔn)組,摻入40%礦粉后,自密實(shí)混凝土的坍落度、坍落擴(kuò)展度分別增大了40 mm、80 mm。 這主要是由于礦粉顆粒的比表面積大于水泥顆粒,在拌合物中能夠填充在骨料和砂漿之間,置換體系中的自由水,從而改善混凝土的流動(dòng)性。

    表5 流動(dòng)性和抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果(單摻礦粉)

    由表5 抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果可知,3 d、7 d 時(shí)的抗壓強(qiáng)度隨著礦粉摻量的增加而增大, 而14 d、28 d 時(shí)的抗壓強(qiáng)度基本不受礦粉摻量的影響。這主要是因?yàn)榈V粉含有較多潛在活性的氧化鈣,能促進(jìn)早期水化反應(yīng)的進(jìn)行,從而提高混凝土的早期抗壓強(qiáng)度。

    單摻礦粉對(duì)自密實(shí)混凝土收縮性性能和碳化性能的影響如表6 所示。 由表6 收縮試驗(yàn)結(jié)果可知,1 d、3 d 的自收縮值隨著礦粉摻量的增加呈現(xiàn)出增大的趨勢(shì),而7 d、14 d 和28 d 的自收縮值基本不受礦粉摻量的影響。 這是因?yàn)榈V粉能夠促進(jìn)早期水化反應(yīng)的進(jìn)行, 提高了混凝土水化放熱速率,從而增大混凝土的自收縮值,而隨著水化反應(yīng)的進(jìn)行,混凝土有足夠強(qiáng)度抵抗毛細(xì)孔壓力產(chǎn)生的變形,所以增加礦粉摻量對(duì)7 d、14 d 和28 d 的自收縮值影響并不顯著。

    表6 收縮性能和碳化性能試驗(yàn)結(jié)果(單摻礦粉)

    由表6 碳化試驗(yàn)結(jié)果可知,當(dāng)?shù)V粉摻量為0%~40%時(shí), 自密實(shí)混凝土的碳化深度隨著礦粉摻量的增加呈現(xiàn)出降低的趨勢(shì),且相比于基準(zhǔn)組,摻入40%礦粉后,3 d、7 d、14 d 和28 d 的碳化深度分別降低了22.5%、10.7%、11.2%和7.2%, 表明摻入適量的礦粉能提高自密實(shí)混凝土的抗碳化性能。這主要與礦粉的填充作用和火山灰活性有關(guān)。

    2.3 復(fù)摻粉煤灰+礦粉對(duì)自密實(shí)混凝土性能的影響

    粉煤灰+礦粉復(fù)摻對(duì)自密實(shí)混凝土流動(dòng)性和抗壓強(qiáng)度的影響如表7 所示。 由表7 流動(dòng)性試驗(yàn)結(jié)果可知,相同礦物摻量下,復(fù)摻粉煤灰+礦粉對(duì)自密實(shí)混凝土的流動(dòng)性影響并不顯著,但需要強(qiáng)調(diào)的是,在試驗(yàn)過(guò)程中,單摻礦粉時(shí)混凝土的保水性較差,拌合物存在泌水現(xiàn)象,而復(fù)摻粉煤灰+礦粉時(shí),自密實(shí)混凝土具有良好的保水性。另外,由抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果可知,復(fù)摻粉煤灰+礦粉彌補(bǔ)了單摻粉煤時(shí)的早期強(qiáng)度損失,但對(duì)中、后期的抗壓強(qiáng)度影響并不顯著,這是因?yàn)閺?fù)摻粉煤灰+礦粉優(yōu)化了膠凝材料體系的顆粒級(jí)配,且礦粉水化反應(yīng)增大了C-S-H 凝膠含量, 從而彌補(bǔ)單摻粉煤灰時(shí)的混凝土早期強(qiáng)度損失。

    表7 流動(dòng)性和抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果(復(fù)摻粉煤灰+礦粉)

    粉煤灰+礦粉復(fù)摻對(duì)自密實(shí)混凝土收縮性能和碳化性能的影響如表8 所示。對(duì)比表4、表6 和表8收縮試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知,單摻粉煤灰、單摻礦粉和復(fù)摻粉煤灰+礦粉對(duì)自密實(shí)混凝土自收縮值的影響如下:?jiǎn)螕降V粉>復(fù)摻粉煤灰+礦粉>單摻粉煤灰。 此外,由碳化試驗(yàn)結(jié)果可知,單摻礦粉和復(fù)摻粉煤灰+礦粉在不同齡期下自密實(shí)混凝土的碳化深度均小于單摻粉煤時(shí)的碳化深度, 且在相同礦物摻量下,自密實(shí)混凝土的碳化深度隨著粉煤灰摻量的增加而逐漸增大。

    表8 收縮性能和碳化性能試驗(yàn)結(jié)果(復(fù)摻粉煤灰+礦粉)

    3 結(jié)論

    (1)摻入粉煤灰或礦粉均有助于改善自密實(shí)混凝土的流動(dòng)性,且相比于基準(zhǔn)組,當(dāng)摻入30%粉煤灰后,自密實(shí)混凝土的坍落度、坍落擴(kuò)展度分別增大了17.8%、17.1%;而摻入40%礦粉后,自密實(shí)混凝土的坍落度、坍落擴(kuò)展度分別增大了40 mm、80 mm。

    (2)單摻粉煤灰且摻量≤30%時(shí),粉煤灰摻量的增加, 降低了自密實(shí)混凝土的早期抗壓強(qiáng)度和抗碳化性能, 但有助于降低自密實(shí)混凝土的自收縮值,降低自密實(shí)混凝土早期開裂風(fēng)險(xiǎn)。

    (3)礦粉能夠參與早期水化反應(yīng),提高自密實(shí)混凝土早期抗壓強(qiáng)度, 但會(huì)增大自密實(shí)混凝土的早期自收縮,而對(duì)后期抗壓強(qiáng)度和自收縮影響并不顯著。

    (4)礦粉能夠提高自密實(shí)混凝土的抗碳化性能。當(dāng)?shù)V粉摻量0~40%時(shí), 自密實(shí)混凝土碳化深度隨著礦粉摻量的增加而降低,且相比于基準(zhǔn)組,摻入40%礦粉后,3d 、7 d、14 d 和28 d 的碳化深度分別降低了22.5%、10.7%、11.2%和7.2%。

    (5)礦物摻量為40%時(shí),復(fù)摻粉煤灰+礦粉能夠彌補(bǔ)單摻粉煤灰時(shí)的早期抗壓強(qiáng)度損失, 解決單摻礦粉時(shí)混凝土拌合物出現(xiàn)泌水的問(wèn)題; 就收縮性能和抗碳化性能而言, 單摻礦粉>復(fù)摻粉煤灰+礦粉>單摻粉煤灰。

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