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    基于Isight的動(dòng)力電池液冷板流量分配一致性優(yōu)化分析

    2023-11-03 12:40:26劉志恩裴書卿張振文范蓉蓉盧熾華
    電源技術(shù) 2023年10期
    關(guān)鍵詞:液冷支流模組

    劉志恩,裴書卿,張振文,范蓉蓉,盧熾華

    (1.武漢理工大學(xué)現(xiàn)代汽車零部件技術(shù)湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖北武漢 430070;2.先進(jìn)能源科學(xué)與技術(shù)廣東省實(shí)驗(yàn)室佛山分中心,廣東佛山 528225;3.湖北雷迪特冷卻系統(tǒng)股份有限公司,湖北武漢 430058)

    隨著全世界資源危機(jī)以及環(huán)境污染的加重,鋰電池電動(dòng)汽車低污染、零排放的特點(diǎn)使其成為替代現(xiàn)有傳統(tǒng)汽車的重要選擇[1]。鋰電池具有高比能量、低自放電率等優(yōu)點(diǎn),但該電池的循環(huán)壽命和安全性在很大程度上取決于電池實(shí)際工作溫度。在急加速工況下,鋰電池大電流放電產(chǎn)熱功率較小電流工況大得多,此時(shí)電池容易發(fā)生安全隱患[2],因此合理有效的電池冷卻方法至關(guān)重要。

    目前針對(duì)大功率產(chǎn)熱電池進(jìn)行冷卻的主流方法是液冷,液冷分為直接和間接接觸式兩種,鑒于直接接觸式為浸泡式,不利于后期的維護(hù),所以目前研究和使用較多的是間接接觸式。鋰離子電池最適宜的工作溫度范圍為25~40 ℃,電池模組之間的最大溫差應(yīng)小于5 ℃以保證電池的最佳性能和壽命[3],現(xiàn)有研究主要是通過改進(jìn)流道結(jié)構(gòu)達(dá)到提高液冷板對(duì)電池模組的冷卻效果的目的,卻鮮有針對(duì)減小模組之間溫差的。本文旨在研究流道結(jié)構(gòu)對(duì)單入口多支路的液冷板流量分配一致性問題,并提出一套適用于實(shí)際液冷板產(chǎn)品的優(yōu)化方法對(duì)現(xiàn)有液冷板進(jìn)行優(yōu)化。

    1 模型建立與網(wǎng)格無關(guān)性

    1.1 三維模型建立

    本文建立了一種單一進(jìn)出口的四支流液冷板簡化模型,研究各個(gè)支路入口的寬度、傾斜角度對(duì)液冷板流量分配一致性的影響,模型簡化后保證與實(shí)際并無明顯差異。液冷板流道入口主流道寬24 mm,出口主流道寬22 mm,冷管厚度4 mm、間距12.7 mm,如圖1 所示。

    液冷板安裝在電池模組底部,通過間接接觸式對(duì)電池進(jìn)行散熱。冷卻介質(zhì)從進(jìn)水口進(jìn)入,流經(jīng)四個(gè)支路的蛇形流道帶走熱量,再經(jīng)由出口匯流,從出水口統(tǒng)一排出。

    1.2 流體計(jì)算模型建立

    1.2.1 流體計(jì)算模型選取

    本文基于STAR CCM+進(jìn)行計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)(CFD)仿真,在進(jìn)行仿真計(jì)算前需要考慮流體在液冷板中的流動(dòng)狀態(tài),以此來界定計(jì)算模型。

    液體的流動(dòng)狀態(tài)分為層流和湍流,當(dāng)液體的雷諾數(shù)小于2 300 時(shí),流體受粘性作用控制,使流體因受擾動(dòng)所引起的紊動(dòng)衰減,流動(dòng)保持為層流。隨著雷諾數(shù)的增大,粘性作用減弱,慣性對(duì)紊動(dòng)作用的激勵(lì)增強(qiáng),到雷諾數(shù)大于4 000 時(shí),流動(dòng)受慣性作用控制,流動(dòng)轉(zhuǎn)變?yōu)槲闪鱗4]。雷諾數(shù)的計(jì)算公式為:

    式中:ρ為流體密度;v為流場特征速度;L為流場特征長度;μ為流體粘度。

    冷卻介質(zhì)采用50%乙二醇溶液,冷卻介質(zhì)工作時(shí)的溫度為25 ℃,流量為10 L/min,其物性參數(shù)如表1 所示[5]。

    表1 50%乙二醇溶液物性參數(shù)

    根據(jù)上述條件進(jìn)行計(jì)算后,冷卻液流動(dòng)過程中的雷諾數(shù)大于4 000,流動(dòng)方式為湍流,因此采用標(biāo)準(zhǔn)的k-ε湍流模型,模型控制方程為:

    式中:k為湍動(dòng)能;ε為湍動(dòng)能耗散率動(dòng)能的生成率;σk為湍動(dòng)能對(duì)應(yīng)的普朗特系數(shù);σε為湍能耗散率對(duì)應(yīng)的普朗特系數(shù)。

    1.2.2 邊界條件

    在STAR CCM+的仿真過程中,設(shè)定放置于液冷板上方的電池模組為熱源,整塊電池各處體積均勻產(chǎn)熱,且忽略電池模組與空氣的對(duì)流換熱,只與下方液冷板進(jìn)行傳導(dǎo)換熱。電池產(chǎn)熱功率穩(wěn)定,不隨時(shí)間產(chǎn)生變化。

    液冷板進(jìn)水口邊界類型設(shè)定為質(zhì)量流量入口,質(zhì)量流量為0.054 8 kg/s,湍流強(qiáng)度為0.03,湍流特征長度0.5 mm,冷卻液初始溫度為25 ℃。出水口邊界類型設(shè)定為壓力出口,出口壓力設(shè)定為0 Pa。導(dǎo)熱墊厚度1 mm,導(dǎo)熱系數(shù)為3 W/(m·K),導(dǎo)熱墊密度為2 400 kg/m3。電芯密度為2 546 kg/m3,電池模組產(chǎn)熱比功率穩(wěn)定在300 W/m3,模組的導(dǎo)熱系數(shù)各項(xiàng)異性,沿X、Z軸方向的導(dǎo)熱系數(shù)為13.2 W/(m·K),沿Y軸方向的導(dǎo)熱系數(shù)為0.73 W/(m·K)。

    1.3 網(wǎng)格無關(guān)性分析

    對(duì)圖1所示液冷板流體域三維模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分過程中,采用了多面體網(wǎng)格以及邊界層網(wǎng)格生成器,網(wǎng)格基本尺寸為5 mm,最小表面網(wǎng)格尺寸為0.5 mm,表面網(wǎng)格增長率為1.3,邊界層層數(shù)為3,邊界層增長率為1.2,邊界層厚度為1.28 mm。

    在保證仿真結(jié)果精準(zhǔn)度的前提下,需要通過降低模型的網(wǎng)格劃分?jǐn)?shù)量來保證計(jì)算效率。圖2 為網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證的結(jié)果。結(jié)果表明,當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量大于53 萬時(shí),進(jìn)出口間的壓降誤差小于1%。

    2 仿真結(jié)果與分析

    2.1 等入口直徑液冷板流量分配

    保持四個(gè)蛇形流道[6]支流入口寬度為10 mm,各個(gè)支流入口與主流道保持垂直,其余變量保持不變,且入口寬度與出口寬度變化保持一致,便于減少幾何結(jié)構(gòu)的變量數(shù)。仿真過程中建立四個(gè)監(jiān)視面(X=0 mm,Y=70 mm,Z=0 mm),監(jiān)測流出各個(gè)模組的實(shí)際流量。

    圖3 為四個(gè)支流入口寬度保持一致時(shí)的質(zhì)量流量分配情況,入口寬度分別為5、10、15 mm。

    圖3 等直徑流道在不同直徑下的流量分配

    由圖3 可知,在D=10 mm 的等直徑液冷板中,隨著液冷板流道號(hào)的增加,各個(gè)模組支流的流體流速和流線的疏密程度在逐漸下降,冷卻介質(zhì)流經(jīng)模組換熱后進(jìn)入?yún)R流流道。此外,隨著入口直徑的增大,分配到1 號(hào)支流的流量在逐漸增多,3 號(hào)和4 號(hào)支流的流量明顯下降,液冷板整板的流量分配均勻性較差。

    2.2 基于Isight DOE的自動(dòng)運(yùn)算方法

    Isight 是一個(gè)仿真分析流程自動(dòng)化和多學(xué)科多目標(biāo)優(yōu)化工具,提供與多種主流計(jì)算機(jī)輔助工程(CAE)分析工具的專用接口,利用Isight 可以將CATIA 和STAR CCM+快速集成,通過改變CATIA 中的宏文件和STAR CCM+中的腳本文件以實(shí)現(xiàn)三維模型以及邊界條件的自動(dòng)更新。集成過程中需要給定模型的優(yōu)化變量個(gè)數(shù)以及每個(gè)變量的水平數(shù),本文主要針對(duì)圖1 模型進(jìn)行流量分配規(guī)律總結(jié)和結(jié)構(gòu)優(yōu)化,使用Isight實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)(DOE)中的全因子方法進(jìn)行計(jì)算,該方法將所有變量進(jìn)行全排列組合,該方法的優(yōu)勢就在于獲取信息的全面性[7]。

    2.2.1 流道入口寬度對(duì)流量分配影響

    本文分別考慮了入口寬度、支流角度對(duì)流量分配的影響,在本節(jié)中保持支流入口角度90°不變,通過改變四個(gè)支流的入口寬度來觀察該變量對(duì)流量分配的影響程度。

    初設(shè)入口寬度D1~D4的變化范圍為0~10 mm,各個(gè)變量的水平數(shù)為5,變化步長是2 mm,共計(jì)625 組計(jì)算方案。

    圖4 為Isight DOE 全因子計(jì)算后作出的帕雷托(Pareto)圖,藍(lán)色數(shù)值條代表該變量起正影響,紅色代表負(fù)影響。圖4表征各個(gè)變量對(duì)目標(biāo)的貢獻(xiàn)比例大小,變量的影響程度與數(shù)值大小成正比。

    圖4 流道直徑對(duì)流量分配影響的Pareto 圖

    由圖4 可知,對(duì)1 號(hào)支流流量分配影響最大的是1 號(hào)支流自身的流道寬度D1,其次是2 號(hào)支流寬度D2,但D1的影響程度高達(dá)72.91,占主要地位。

    為了更加直觀地評(píng)價(jià)D1和D2對(duì)1 號(hào)支流流量分配的影響,計(jì)算圖3 中三條折線的D1為1~5 mm 的斜率,再取三個(gè)斜率的平均值,如式(4)~(5)所示:

    由式(5)可得D1~D4中對(duì)四個(gè)支流流量分配影響較為明顯的變量的平均變化率,如表2 所示。

    表2 支流入口寬度對(duì)流量分配的平均變化率 g/mm

    式中:t=1~4。

    綜上所述,針對(duì)上述四支流液冷板在僅考慮支流流道寬度時(shí),對(duì)流量分配起決定性影響的是D1和D2兩個(gè)變量,D3和D4所產(chǎn)生的影響有限,所以在進(jìn)行流道寬度設(shè)定時(shí),應(yīng)該重點(diǎn)考慮D1和D2的合理性。

    2.2.2 流道傾斜角度對(duì)流量分配影響

    限制1~4 號(hào)支流入口寬度為10 mm,改變支流入口的傾斜角度,考慮到流道傾斜角度過大的時(shí)候冷卻液進(jìn)入冷板后會(huì)產(chǎn)生較為明顯的一側(cè)偏移,導(dǎo)致冷卻液的分布均勻程度下降,傾斜角度變化范圍為80°~100°,變化步長為10°,水平數(shù)為3,分別為80°、90°、100°,計(jì)算方案總數(shù)為81 組。

    圖5 為流道傾斜角度對(duì)流量分配影響的Pareto 圖,隨著支流入口傾斜角度a的改變,對(duì)1 號(hào)支流流量分配影響最為明顯的是1 號(hào)支流入口流道的傾斜角度a1,且影響為正,其次是2 號(hào)支流入口流道的傾斜角度a2,a2越大,則其流量越小,a3和a4的影響較小,可以忽略。

    按照2.2.1 所示計(jì)算支流寬度對(duì)支流流量變化率的方式計(jì)算角度對(duì)不同支流流量變化率的影響,計(jì)算結(jié)果如表3 所示。

    表3 支流傾斜角度對(duì)流量分配的平均變化率 g/rad

    綜上所述,角度變化對(duì)各個(gè)支流的流量分配的影響遠(yuǎn)小于各支流入口寬度對(duì)支流流量分配的影響。

    2.3 液冷板優(yōu)化方案

    由2.2 節(jié)可知,液冷板的支流入口寬度比傾斜角度影響更大,D1和D2的影響最為顯著。由2.1 節(jié)可知,當(dāng)支流的入口寬度相等時(shí),冷卻液的流量分配會(huì)隨著支流號(hào)的增加逐漸下降,所以針對(duì)液冷板的優(yōu)化方案應(yīng)該重點(diǎn)集中在對(duì)D1和D2的調(diào)控上,減小D1和D2,增大D3和D4。

    重設(shè)DOE 中支流寬度的變化范圍,D1和D2變?yōu)?~5 mm,D3變?yōu)?~10 mm,D4變?yōu)?0~15 mm。D1和D2水平數(shù)都為5,變化步長為1 mm,D3和D4的水平數(shù)都為3,變化步長為2.5 mm,由此共得到225 組方案。

    如若在上述參數(shù)變量范疇內(nèi)沒有獲得流量一致性較好的方案,可以繼續(xù)擴(kuò)大D3和D4的變化范圍;如若在上述方案中獲得了流量分配一致性較好的方案時(shí),可以繼續(xù)縮小和細(xì)化參數(shù)的變化范圍和參數(shù)的步長,進(jìn)一步提高優(yōu)化效果,優(yōu)化流程如圖6 所示。

    圖6 基于Isight的迭代優(yōu)化流程

    各支路流量分配一致性使用標(biāo)準(zhǔn)差的計(jì)算方法來進(jìn)行綜合評(píng)價(jià),該方法更加客觀準(zhǔn)確,其計(jì)算方法如式(6)所示:式中:σ為質(zhì)量流量的標(biāo)準(zhǔn)差;Xi為各個(gè)支路實(shí)際分配的質(zhì)量流量,i為流道號(hào);μ為四個(gè)支路所獲質(zhì)量流量分配的平均值;N為總的支路數(shù)量。

    由上述步驟最終獲得的優(yōu)化方案為D1=3 mm,D2=5 mm,D3=7 mm,D4=15 mm,優(yōu)化前后的各支路流量分配如圖7 所示。

    圖7 優(yōu)化前后支路流量分配對(duì)比圖

    2.4 流固耦合傳熱仿真結(jié)果

    根據(jù)優(yōu)化結(jié)果,更改三維數(shù)模,并將液冷板、導(dǎo)熱墊片、模組三者進(jìn)行裝配,導(dǎo)入STAR CCM+中進(jìn)行流固耦合傳熱仿真,對(duì)液冷板上、下板采用多面體網(wǎng)格,對(duì)流體域采用帶邊界層的多面體網(wǎng)格。因?yàn)閷?dǎo)熱墊片僅有1 mm 厚度,較為單薄,所以采用薄壁層網(wǎng)格,模組自身比較規(guī)則,采用切割體網(wǎng)格。

    根據(jù)1.2.2 節(jié)的邊界條件設(shè)置仿真,并對(duì)1~4 號(hào)模組頂面進(jìn)行了平均表面溫度、最大表面溫度和最小表面溫度的監(jiān)測,計(jì)算1~4 號(hào)模組頂面最大溫度和最小溫度之差,評(píng)價(jià)液冷板中支流流量分配一致性對(duì)模組頂面溫差的影響,仿真結(jié)果如圖8 所示。

    圖8 優(yōu)化前后溫度云圖

    由圖8 可以明顯發(fā)現(xiàn)優(yōu)化前后四個(gè)模組頂面溫差的改善,1~4 號(hào)模組頂面平均溫度為θj,j為模組號(hào)。表4 給出了優(yōu)化前后流量分配一致性的標(biāo)準(zhǔn)差、1~4 號(hào)模組頂面平均溫度以及最大溫差。

    表4 優(yōu)化前后指標(biāo)對(duì)比 ℃

    2.5 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

    將上述優(yōu)化結(jié)構(gòu)沖壓成型,放入實(shí)際實(shí)驗(yàn)臺(tái)架中進(jìn)行測試,該測試臺(tái)架可以保證一定溫度的冷卻液穩(wěn)定輸入,經(jīng)由儀表讀取整板的流阻和壓降以及電池頂面溫度。

    實(shí)驗(yàn)測得的電池頂面溫度一致性與仿真值基本一致,實(shí)驗(yàn)與仿真之間的差距源于仿真過程中簡化了實(shí)驗(yàn)所用液冷板部分圓角和尖銳結(jié)構(gòu)。此外,置于電池頂部用于監(jiān)測溫度的傳感器所監(jiān)測的范圍并不是整個(gè)電池頂面,而仿真結(jié)果是電池頂面溫度平均值,實(shí)驗(yàn)與仿真結(jié)果對(duì)比如圖9 所示。

    圖9 仿真和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比

    3 結(jié)論

    本文研究了液冷板中支流入口寬度和傾斜角度對(duì)流量分配的影響,以及在電池模組穩(wěn)定功率放熱的條件下,液冷板中各支流流量分配一致性優(yōu)劣對(duì)模組頂面溫度差的影響。結(jié)果表明,液冷板的支流寬度對(duì)支流流量分配的影響較為明顯,尤其是D1和D2;支流的傾斜角度存在一定的影響,但并不是主要的影響因素,由此確定了基于Isight DOE 的迭代優(yōu)化方法,最后以各個(gè)支流流量分配的標(biāo)準(zhǔn)差來評(píng)價(jià)各個(gè)支路流量分配一致性的好壞,并將最終得到的優(yōu)化結(jié)構(gòu)代入STAR CCM+進(jìn)行流固耦合傳熱仿真。觀察對(duì)比未優(yōu)化的液冷板和優(yōu)化后的液冷板傳熱仿真結(jié)果,發(fā)現(xiàn)優(yōu)化后的模組頂面最大溫差較未經(jīng)優(yōu)化的小6.38 ℃。將該優(yōu)化結(jié)構(gòu)在實(shí)驗(yàn)臺(tái)架上進(jìn)行了實(shí)際工況的實(shí)驗(yàn),發(fā)現(xiàn)實(shí)際效果基本符合仿真結(jié)果,電池的頂面溫差較未優(yōu)化結(jié)構(gòu)降低了很多,說明了該優(yōu)化方法的可行性。

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