燒結(jié)磚隧道窯冷卻帶溫度場(chǎng)數(shù)值模擬研究

王曉偉，王海洋，陳慶照

（山東建筑大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，山東 濟(jì)南 250101）

0 引言

“十四五”階段是我國(guó)加速實(shí)現(xiàn)“雙碳”目標(biāo)的重要時(shí)期，隨著隧道窯智能化水平的逐漸提高，在燒結(jié)墻材行業(yè)實(shí)現(xiàn)綠色節(jié)能及優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)的目標(biāo)刻不容緩。燒結(jié)磚進(jìn)入隧道窯冷卻是磚坯生產(chǎn)過(guò)程中至關(guān)重要的工藝環(huán)節(jié)，對(duì)燒結(jié)磚生產(chǎn)效率和窯燒質(zhì)量起著決定性作用。其中，冷卻風(fēng)速對(duì)坯垛單元溫度分布以及坯垛間傳熱等有著重大影響，孔洞形狀更決定了燒結(jié)磚的熱工性能［1-2］。裝載坯垛的多列窯車(chē)依次進(jìn)入隧道窯預(yù)熱、燒成和冷卻帶，同時(shí)常溫空氣從隧道窯窯尾進(jìn)入，流經(jīng)窯車(chē)卸載的高溫坯垛，兩者發(fā)生傳熱［3-4］。坯垛在隧道窯冷卻帶急劇降溫過(guò)程中，使磚坯內(nèi)出現(xiàn)較大的溫度差，進(jìn)一步導(dǎo)致磚坯內(nèi)部結(jié)構(gòu)變化而出現(xiàn)表面裂紋等問(wèn)題。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者采用計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬等方法對(duì)隧道窯窯燒過(guò)程展開(kāi)了大量研究［5-9］。李昊奇［10］基于Fluent 研究隧道窯冷卻帶不同急冷風(fēng)速和溫度對(duì)發(fā)泡陶瓷溫度場(chǎng)的影響，以確定合理的急冷工況；王雪峰等［11］利用Fluent 模擬燒結(jié)磚在隧道窯燒成過(guò)程中的氮氧化物含量，以及在不同空氣速率作用下快速型NO 和熱力型NO 的濃度變化；鐘斌等［12］在隧道窯預(yù)熱帶窯頂設(shè)置逆吹風(fēng)管，并對(duì)窯內(nèi)氣體流動(dòng)進(jìn)行數(shù)值模擬，研究在不同逆吹氣流的角度下速度矢量和溫度分布情況；Refaey 等［13］通過(guò)設(shè)置不同坯垛單元的結(jié)構(gòu)，分析燒結(jié)磚隧道窯冷卻帶的對(duì)流傳熱及流體流動(dòng)狀況。目前多數(shù)學(xué)者都是針對(duì)隧道窯整體進(jìn)行簡(jiǎn)化處理來(lái)開(kāi)展仿真研究，而對(duì)燒結(jié)磚坯垛單元內(nèi)的溫度變化研究較少。

本文運(yùn)用Fluent 軟件對(duì)空氣和燒結(jié)磚坯垛傳熱進(jìn)行數(shù)值模擬，研究風(fēng)速、孔洞形狀等因素對(duì)坯垛冷卻效果的影響。根據(jù)模擬結(jié)果分析各坯垛單元溫度場(chǎng)分布及磚坯內(nèi)外截面溫度差，為提高燒結(jié)磚冷卻帶降溫效果及窯燒產(chǎn)品質(zhì)量提供參考。

1 坯垛傳熱數(shù)學(xué)模型及分析

了解燒結(jié)磚焙燒過(guò)程中的傳熱機(jī)理對(duì)于提高熱利用率和節(jié)能環(huán)保有著重要意義。依據(jù)傳熱方式建立坯垛和空氣傳熱的數(shù)學(xué)模型，為數(shù)值模擬仿真提供了理論支撐。

1.1 冷卻帶磚垛傳熱機(jī)理

從窯尾供風(fēng)處進(jìn)入冷卻帶的室溫空氣，遇到窯內(nèi)高溫?zé)Y(jié)磚，兩者的溫度差產(chǎn)生熱量傳遞的動(dòng)力，在溫度梯度的作用下，發(fā)生固體與氣體之間的對(duì)流熱交換。兩者之間的對(duì)流傳熱會(huì)不斷地進(jìn)行，高溫磚將熱量傳遞給空氣，使兩者溫度趨于相等。同時(shí)，磚體本身進(jìn)行著傳導(dǎo)傳熱，磚表面溫度下降，與磚內(nèi)部形成的溫度差使磚產(chǎn)生傳導(dǎo)傳熱的條件，磚內(nèi)部不斷通過(guò)傳導(dǎo)傳熱將熱量傳給磚表面，使內(nèi)部與表面溫度趨于一致。

1.2 控制方程

空氣進(jìn)入冷卻帶后與燒結(jié)磚坯垛進(jìn)行換熱，其過(guò)程應(yīng)滿(mǎn)足質(zhì)量、動(dòng)量、能量守恒定律［14-16］。

質(zhì)量方程：

動(dòng)量方程：

能量方程：

式中，ρ為空氣密度，單位為kg/m3；t為空氣流過(guò)冷卻帶的時(shí)間，單位為s；u→為速度矢量；u、v、w為速度矢量的分量；p為流體微元體上的壓力；τij為流體微元體上的粘性切向應(yīng)力τ的分量；Fx、Fy、Fz為流體微元體上的體力；Cp為比熱容；T為溫度；k為流體的傳熱系數(shù)；ST為流體內(nèi)熱源及在粘性作用下流體機(jī)械能轉(zhuǎn)換為熱能的兩部分能量之和。

1.3 湍流模型

假設(shè)隧道窯冷卻帶空氣為不可壓縮的湍流流動(dòng)，在不考慮用戶(hù)自定義的源項(xiàng)時(shí)，標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型簡(jiǎn)化為：

湍動(dòng)能方程：

式中，k為湍流動(dòng)能，單位為J；ε為湍流動(dòng)能耗散率，單位為%；μt為湍動(dòng)黏度，單位為Pa·s；μ 為動(dòng)力黏度，單位為Pa·s；Gk為速度梯度造成的湍動(dòng)能k的增加項(xiàng)；C1ε、C2ε、σk、σε為常數(shù)［17］，C1ε=1.44，C2ε=1.92，σk=1.0，σε=1.3。

2 坯垛模型及參數(shù)設(shè)定

每節(jié)窯車(chē)磚坯數(shù)量眾多，且每塊磚坯均有矩形孔洞，會(huì)加大網(wǎng)格劃分難度以及增加計(jì)算機(jī)模擬時(shí)長(zhǎng)，故本文選擇燒結(jié)磚坯垛單元進(jìn)行分析。

2.1 幾何建模

以山東某企業(yè)的兩種燒結(jié)磚碼坯形式（三壓二坯垛、四壓三坯垛）為研究對(duì)象，生產(chǎn)產(chǎn)品為240 mm×115 mm×90 mm DP 型燒結(jié)多孔磚?？諝庠谂鞫鈨?nèi)各磚坯間流動(dòng)過(guò)程中，坯垛上下層磚坯之間應(yīng)受力均勻、接觸平穩(wěn)。碼坯形式應(yīng)遵循坯垛上下層磚坯整齊劃一和交錯(cuò)壓縫的碼坯原則。相鄰磚坯之間也應(yīng)留有一定寬度的氣流通道，使磚坯之間有空氣流通。磚坯之間的通道寬度根據(jù)邊密中稀原則靈活設(shè)置，磚坯間通道尺寸如圖1所示。

Fig.1 Schematic diagram of brick blank spacing圖1 磚坯間距示意圖

三壓二、四壓二坯垛均遵循交錯(cuò)壓縫、邊密中稀等碼坯原則，以保證坯垛上下層磚坯之間有良好的穩(wěn)定性。兩種坯垛單元模型如圖2所示。

Fig.2 Geometric modeling of billet stack element圖2 坯垛單元幾何模型

2.2 流場(chǎng)邊界確定

為了模擬坯垛模型在隧道窯冷卻帶的傳熱情況，在A(yíng)nsys Scdm 中建立坯垛模型的外流場(chǎng)空間，設(shè)置合理的壁面距離。坯垛與兩側(cè)窯墻之間留有一定寬度的通道為“側(cè)隙”和“頂隙”，側(cè)隙及頂隙的合理取值范圍為50～80 mm［18］。該企業(yè)側(cè)隙、頂隙均為60 mm，坯垛分析單元沿空氣流動(dòng)方向的四周表面至流場(chǎng)壁面距離為60 mm。在不考慮磚坯因焙燒發(fā)生收縮而對(duì)側(cè)隙和頂隙大小產(chǎn)生影響的情況下，空隙系數(shù)應(yīng)不超過(guò)0.5。根據(jù)公式（8）計(jì)算，坯垛前后表面至流場(chǎng)前后壁面距離為450 mm。

式中，K空為空隙系數(shù)，F(xiàn)側(cè)為坯垛與隧道窯兩側(cè)墻之間形成的空隙面積，F(xiàn)頂為坯垛與隧道窯窯頂之間形成的空隙面積，F(xiàn)孔為坯垛斷面上可通過(guò)氣體的孔道面積總和。

坯垛模型流場(chǎng)空間如圖3所示。

Fig.3 Space for the flow field outside the billet stack圖3 坯垛外流場(chǎng)空間

2.3 網(wǎng)格劃分

多面體網(wǎng)格生成網(wǎng)格的數(shù)量較少，而且具有良好的適應(yīng)能力［19］。本文利用Fluent Meshing 分別對(duì)坯垛模型的固體域和流體域進(jìn)行尺寸控制以及網(wǎng)格劃分，需保證minimum volume 不為負(fù)數(shù)，并檢查網(wǎng)格質(zhì)量。網(wǎng)格劃分如圖4所示。

Fig.4 Grid division of billet stack圖4 坯垛網(wǎng)格劃分

2.4 參數(shù)設(shè)定及邊界條件設(shè)置

對(duì)磚坯關(guān)鍵冷卻階段即從200 ℃至25 ℃的降溫過(guò)程進(jìn)行仿真計(jì)算，設(shè)置冷空氣為粘性不可壓縮氣體，初始溫度為200 ℃，密度為1.169 kg/m3；DP 型燒結(jié)磚磚坯密度為1 000 kg/m3，比熱容為750 J/（kg·K），導(dǎo)熱系數(shù)為0.69 W/m·K，磚坯的對(duì)流換熱系數(shù)為1.2 W/（m2·K），流場(chǎng)壁面的傳導(dǎo)換熱系數(shù)為15.54 W/（m2·K）。假設(shè)流場(chǎng)空間的四周壁面為絕熱壁，將窯尾風(fēng)機(jī)簡(jiǎn)化為速度入口，流體速度方向與入口截面垂直，將出口邊界條件定義為自由出流［20-21］。把流體域和固體域交界面設(shè)置為一對(duì)interface，保證流體和固體可以進(jìn)行耦合傳熱，如表1所示。

Table 1 Boundary condition settings表1 邊界條件設(shè)置

本文采用有限體積法對(duì)控制方程進(jìn)行離散，對(duì)每個(gè)體積單元上離散后的控制方程組進(jìn)行求解，求解過(guò)程中采用二階迎風(fēng)格式及Simple 算法［22］，最后利用Fluent 軟件開(kāi)展數(shù)值模擬計(jì)算研究工作。

3 數(shù)值模擬結(jié)果與分析

基于Fluent 軟件，分析燒結(jié)磚坯垛從200 ℃到25 ℃降溫過(guò)程的溫度場(chǎng)分布。不同風(fēng)速的常溫空氣與燒結(jié)磚坯垛（三壓二）進(jìn)行耦合傳熱，通過(guò)瞬態(tài)仿真分析不同風(fēng)速對(duì)坯垛溫度場(chǎng)的影響；常溫空氣與方形孔、圓形孔燒結(jié)磚坯垛（四壓二）進(jìn)行傳熱，分析矩形孔和圓形孔燒結(jié)磚在降溫過(guò)程中的差異。

3.1 冷卻風(fēng)速對(duì)坯垛溫度場(chǎng)的影響

從窯燒生產(chǎn)效率考慮，冷卻風(fēng)速越大，坯垛平均溫度下降至穩(wěn)定狀態(tài)越快，則隧道窯窯燒產(chǎn)量越高。結(jié)合窯燒質(zhì)量綜合考慮，如果冷卻風(fēng)速過(guò)大，坯垛溫度迅速下降導(dǎo)致磚坯表面很快收縮，內(nèi)外部較大的溫度差造成內(nèi)部收縮與表面收縮有滯后現(xiàn)象，產(chǎn)生熱應(yīng)力。當(dāng)磚坯強(qiáng)度小于應(yīng)力集中值，會(huì)導(dǎo)致磚坯出現(xiàn)冷卻裂紋。因此，隧道窯的冷卻風(fēng)速必須加以控制，用磚坯內(nèi)外表面溫差最小的冷卻風(fēng)速代替最大冷卻風(fēng)速。

3.1.1 坯垛溫度場(chǎng)整體分析

高溫?zé)Y(jié)磚進(jìn)入冷卻帶后，需從1 100℃冷卻至常溫25 ℃。為減少計(jì)算機(jī)仿真時(shí)長(zhǎng)以及提高運(yùn)算效率，對(duì)磚坯的關(guān)鍵冷卻階段即從200 ℃至25 ℃的降溫過(guò)程進(jìn)行模擬分析。以該企業(yè)燒結(jié)磚窯燒過(guò)程冷卻階段的風(fēng)速為參考，在200 ℃至 25℃的降溫過(guò)程中，該企業(yè)采用低速冷卻，速度為2～4 m/s。設(shè)置坯垛初始溫度為200 ℃，分別以5 種不同速度（2 m/s、2.5 m/s、3 m/s、3.5 m/s、4 m/s）吹入25 ℃空氣。高溫坯垛在空氣吹動(dòng)下逐漸降溫，直至平均溫度基本穩(wěn)定，并監(jiān)測(cè)各坯垛單元的降溫過(guò)程曲線(xiàn)及溫度場(chǎng)分布，如圖5、圖6所示。

Fig.5 Cooling curve of billet stack under different wind speeds圖5 不同風(fēng)速下的坯垛降溫曲線(xiàn)

Fig.6 Temperature distribution of billet stack under different wind speeds圖6 不同風(fēng)速下的坯垛溫度分布

由坯垛平均溫度降溫曲線(xiàn)可以看出，在起始階段，高溫坯垛與冷空氣存在較大的溫度差，使坯垛平均溫度迅速下降，5 種風(fēng)速所用時(shí)間接近；在過(guò)渡階段，坯垛到達(dá)一定溫度后呈下降趨勢(shì)，但相對(duì)平緩很多，隨著風(fēng)速逐漸變大，所用時(shí)間明顯縮短；在最后階段，坯垛平均溫度變化很小，溫度場(chǎng)趨于平穩(wěn)，在風(fēng)速增大的同時(shí)，所用時(shí)間逐漸減少。隨著風(fēng)速逐漸增大，坯垛從初始溫度冷卻到穩(wěn)定狀態(tài)的時(shí)間縮短，所用時(shí)間依次為3 695 s、3 189 s、2 862 s、2 532 s、2 284 s。因此，冷卻帶中風(fēng)速越快，燒結(jié)磚降溫效率越高。

由坯垛溫度分布圖可以看出，當(dāng)風(fēng)速低于3 m/s 時(shí)，坯垛整體溫差逐漸變大；風(fēng)速達(dá)到3 m/s 時(shí)，坯垛整體溫差最??；風(fēng)速高于3 m/s 后，坯垛整體溫差又逐漸加大。這是由于空氣與坯垛相互傳熱時(shí)，坯垛附近產(chǎn)生較強(qiáng)的湍流作用，湍流和風(fēng)速相互制約，影響著燒結(jié)磚坯垛的溫差。由此可見(jiàn)，在冷卻過(guò)程中，即使增大風(fēng)速來(lái)提高磚坯生產(chǎn)效率，仍可能影響磚坯生產(chǎn)質(zhì)量。因此，冷卻風(fēng)速必須加以控制。

3.1.2 坯垛溫度場(chǎng)截面分析

在坯垛溫度隨著空氣持續(xù)流動(dòng)而逐漸降低的過(guò)程中，由于坯垛中各磚坯受不同風(fēng)速及湍流作用的影響，導(dǎo)致冷卻后磚坯內(nèi)部和表面溫度差異較大，各磚坯又因位置擺放不同導(dǎo)致降溫效果存在差異。其中，第二層后側(cè)3 個(gè)磚坯內(nèi)外部存在明顯溫差，如圖7所示。

Fig.7 Rear brick billet temperature圖7 后側(cè)磚坯溫度

由圖7 可以看出，隨著風(fēng)速增大，磚坯的內(nèi)外表面平均溫度逐漸降低，但溫差還受冷卻風(fēng)湍流流動(dòng)的影響。當(dāng)風(fēng)速過(guò)低時(shí)，湍流作用較弱，兩者溫差逐漸減?。划?dāng)風(fēng)速到達(dá)3 m/s 時(shí)，湍流強(qiáng)度為最優(yōu)值，磚坯內(nèi)外表面溫差最小，此時(shí)空氣和磚坯傳熱效果最佳。隨著風(fēng)速繼續(xù)增加，湍流強(qiáng)度也隨之增強(qiáng)，導(dǎo)致內(nèi)外表面溫差繼續(xù)變大。因此，若要在隧道窯坯垛冷卻過(guò)程中同時(shí)兼顧磚坯的生產(chǎn)質(zhì)量和效率，應(yīng)選用最佳冷卻風(fēng)速而非最快冷卻風(fēng)速。

3.2 燒結(jié)磚孔洞對(duì)坯垛溫度場(chǎng)的影響

燒結(jié)磚的孔洞形狀與磚坯熱工性能及生產(chǎn)質(zhì)量緊密相關(guān)，選擇合理的孔型可以提升燒結(jié)磚使用階段的保溫隔熱效果。國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的燒結(jié)磚孔洞形狀主要為矩形孔、圓形孔等，矩形孔容易與空氣形成長(zhǎng)路對(duì)流，而圓形孔傾向于形成短路對(duì)流。不同孔型的燒結(jié)磚坯垛在冷卻帶降溫過(guò)程中，由于空氣始終吹入磚坯孔洞，并且其導(dǎo)熱性能存在明顯差異，導(dǎo)致孔洞形狀對(duì)坯垛的溫度場(chǎng)分布影響顯著。

3.2.1 坯垛溫度場(chǎng)整體分析

矩形孔洞、圓形孔洞的燒結(jié)磚坯垛初始溫度均為200 ℃，25 ℃常溫空氣以3 m/s 的速度吹入流場(chǎng)空間，使坯垛的平均溫度達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。坯垛單元平均溫度降溫過(guò)程曲線(xiàn)及溫度分布圖如圖8所示。

Fig.8 Temperature field of billet stack圖8 坯垛溫度場(chǎng)

磚坯冷卻的理想狀態(tài)是在一定時(shí)間內(nèi)使坯垛整體平均溫度下降到常溫空氣的溫度，且坯垛內(nèi)部溫差較小。但在實(shí)際的窯燒過(guò)程中很難實(shí)現(xiàn)，燒結(jié)磚生產(chǎn)企業(yè)為提高生產(chǎn)效率，在磚坯冷卻階段只需坯垛平均溫度基本冷卻到常溫溫度，即可認(rèn)為其溫度場(chǎng)基本穩(wěn)定。

由坯垛降溫曲線(xiàn)可以看出，矩形孔坯垛從起始階段到溫度場(chǎng)穩(wěn)定所用時(shí)間為2 998 s，而圓形孔坯垛降溫時(shí)間接近4 000 s。無(wú)論起始階段、過(guò)渡階段、穩(wěn)定階段，矩形坯垛的時(shí)間都明顯少于圓形坯垛。由坯垛單元溫度分布圖來(lái)看，各坯垛單元溫度分布圖中顏色越淺，代表其溫度越低，矩形坯垛整體溫度相對(duì)較低。矩形坯垛的最高溫度為31.5 ℃，圓形孔磚坯垛的最高溫度為33 ℃，矩形坯垛的溫度均勻性較好。綜上分析，從燒結(jié)磚生產(chǎn)產(chǎn)量考慮，矩形孔坯垛冷卻效果優(yōu)于圓形孔坯垛。

3.2.2 坯垛溫度場(chǎng)截面分析

沿常溫空氣流動(dòng)方向即X 截面方向，圓形孔和矩形孔坯垛有4 列，分別選取相同位置的截面；沿流場(chǎng)空間寬度方向即Z 截面方向同理，坯垛截面溫度分布情況如圖9、圖10所示。

Fig.9 Temperature distribution of cross sections in X direction of billet stack圖9 坯垛X方向各列截面溫度分布

Fig.10 Temperature distribution of cross sections in Z direction of billet stack圖10 坯垛Z方向各列截面溫度分布

由坯垛各截面的溫度分布圖可以看出，沿著空氣流動(dòng)方向，從坯垛前側(cè)到后側(cè)磚坯溫度逐漸升高。前側(cè)磚坯降溫效果最佳，已基本冷卻到常溫空氣溫度；后側(cè)磚坯靠近出口，溫度分布仍然不均勻。X 方向截面的高溫區(qū)域主要集中在兩塊磚坯連接面處以及靠近出口磚坯的中心位置。這是由于X 截面平行于空氣流動(dòng)方向，且磚坯連接面的厚度最大，造成該處傳熱速度較慢。此外，磚坯的冷卻過(guò)程是從磚坯邊緣逐漸向中心冷卻，因此后側(cè)磚坯的中心溫度高。Z 方向截面高溫區(qū)域主要集中在兩側(cè)為狹窄通道的磚坯中間區(qū)域，并且高溫區(qū)域存在于第二層磚坯，第一層磚坯基本冷卻至常溫。這是由于第一層磚坯為迎風(fēng)面，而第二層磚坯孔洞與風(fēng)方向平行導(dǎo)致。由圖中等溫線(xiàn)數(shù)值可以看出，溫度以高溫區(qū)域?yàn)橹行南蜻吘墔^(qū)域?qū)訉舆f減，矩形孔磚坯的每層溫度都明顯低于圓形孔磚坯溫度。由此可見(jiàn)，矩形坯垛冷卻質(zhì)量較好。

由于各截面的最低溫度都接近25 ℃，分析坯垛的溫度均勻性，只需考慮截面最高溫度。坯垛各截面溫度分布情況如表2 所示，圓形孔坯垛各個(gè)截面的最高溫度都高于矩形孔坯垛，最大溫差達(dá)到3 ℃，矩形孔坯垛截面的溫度均勻性較好。此外，兩側(cè)通道較狹窄的磚坯溫度最高，溫度均勻性較差，而兩側(cè)通道寬度較大的磚坯溫度均勻性較好。因此，在燒結(jié)磚生產(chǎn)過(guò)程中選用方孔磚代替圓孔磚，并且適當(dāng)加大各磚坯間的氣流通道寬度，可以有效提高燒結(jié)磚的生產(chǎn)質(zhì)量，減少裂紋磚坯的次品率。

Table 2 Maximum temperature of billet stack表2 坯垛最高溫度

4 結(jié)論

結(jié)合山東某燒結(jié)磚廠(chǎng)的實(shí)際生產(chǎn)情況，對(duì)隧道窯冷卻帶燒結(jié)磚坯垛進(jìn)行傳熱數(shù)值模擬。經(jīng)模擬分析得到如下結(jié)論：

（1）在冷卻帶降溫過(guò)程中，隨著風(fēng)速逐漸增大，燒結(jié)磚的產(chǎn)量提高。但過(guò)大的冷卻風(fēng)速會(huì)導(dǎo)致燒結(jié)磚迅速降溫，使磚坯表面和內(nèi)部存在較大溫度差，甚至產(chǎn)生冷卻裂紋。在實(shí)際生產(chǎn)中，若要同時(shí)保證磚坯窯燒質(zhì)量和生產(chǎn)效率，應(yīng)選擇最佳冷卻風(fēng)速代替最快冷卻風(fēng)速，以提高冷卻質(zhì)量。

（2）矩形孔坯垛的冷卻效果優(yōu)于圓孔形坯垛，燒結(jié)磚孔型對(duì)坯垛內(nèi)部溫度場(chǎng)分布及溫度均勻性影響顯著，不合理的孔型會(huì)導(dǎo)致冷卻后的磚坯出現(xiàn)溫差大、強(qiáng)度低甚至開(kāi)裂等現(xiàn)象。因此，在實(shí)際的燒結(jié)磚生產(chǎn)過(guò)程中，在遵循各項(xiàng)窯燒原則的前提下，應(yīng)選擇合適的孔型，且適當(dāng)加大各磚坯間的通道寬度，以減小坯垛內(nèi)溫差，進(jìn)一步提高燒結(jié)磚的生產(chǎn)效率及質(zhì)量，實(shí)現(xiàn)優(yōu)質(zhì)高產(chǎn)。