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    雙前橋載貨汽車(chē)第二前橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角優(yōu)化設(shè)計(jì)

    2023-10-24 16:57:26楊萬(wàn)杰孫艷孔德利王海澎
    時(shí)代汽車(chē) 2023年19期
    關(guān)鍵詞:優(yōu)化設(shè)計(jì)

    楊萬(wàn)杰 孫艷 孔德利 王海澎

    摘 要:理論分析雙前橋載貨汽車(chē)第一前橋總成、第二前橋總成轉(zhuǎn)向關(guān)系,確定雙前橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角的總傳動(dòng)比的定義,然后計(jì)算各轉(zhuǎn)向角理論狀態(tài)下的總傳動(dòng)比,與車(chē)輛轉(zhuǎn)向系統(tǒng)設(shè)計(jì)的總傳動(dòng)比進(jìn)行比對(duì),明確在各轉(zhuǎn)向狀態(tài)下的最優(yōu)傳動(dòng)比。達(dá)到在任一轉(zhuǎn)向狀態(tài)下,第一前橋、第二前橋可最大限度繞同一旋轉(zhuǎn)中心協(xié)調(diào)轉(zhuǎn)向,避免了前橋總成拖磨吃胎,降低了油耗。

    關(guān)鍵詞:雙前橋總成 內(nèi)輪轉(zhuǎn)角 優(yōu)化設(shè)計(jì) 傳動(dòng)比

    1 引言

    雙前橋載貨汽車(chē)因具有良好的行駛操作穩(wěn)定性和制動(dòng)穩(wěn)定性,在快寄物流業(yè)大力發(fā)展的當(dāng)下,成本低適宜拉飄貨的雙前橋載貨汽車(chē)越來(lái)越被用戶(hù)青睞。

    為避免拖磨吃胎、降低油耗,尋求一種方法來(lái)提高雙前橋載貨汽車(chē)第一前橋總成和第二前橋總成同步協(xié)調(diào)轉(zhuǎn)向,成為車(chē)橋研發(fā)工程師和整車(chē)設(shè)計(jì)工程師持續(xù)改善的課題。

    本文首先對(duì)雙前橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)向角關(guān)系進(jìn)行了分析、說(shuō)明,然后通過(guò)分析各輪轉(zhuǎn)向角影響因素,確定第二前橋總成轉(zhuǎn)向角精度的保證措施,并予以說(shuō)明。最后通過(guò)實(shí)例對(duì)6X2載貨汽車(chē)匹配的雙前橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角與保證措施的最優(yōu)匹配進(jìn)行計(jì)算說(shuō)明,達(dá)到減小第二前橋?qū)嶋H內(nèi)輪轉(zhuǎn)向角與理論轉(zhuǎn)向角誤差的目的。

    2 雙前橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角關(guān)系

    根據(jù)雙前橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角與整車(chē)結(jié)構(gòu)關(guān)系圖1可知。

    如不考慮彈性輪胎側(cè)偏,四輪理論轉(zhuǎn)向角每一瞬時(shí)都應(yīng)繞同一中心點(diǎn)旋轉(zhuǎn),且存在如下關(guān)系:

    (1)

    (2)

    式中:β1—第一橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角;

    β2—第二橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角;

    a—第一橋轉(zhuǎn)β1至?xí)r,轉(zhuǎn)向臂球頭中心到前橋中心線距離;

    b—第二橋轉(zhuǎn)β2至?xí)r,轉(zhuǎn)向臂球頭中心到前橋中心線距離;

    β1的每個(gè)瞬時(shí)轉(zhuǎn)向角都有一個(gè)對(duì)應(yīng)的a;β2的每個(gè)瞬時(shí)轉(zhuǎn)向角都有一個(gè)對(duì)應(yīng)的b。

    將(1)式、(2)式合并,得:

    (3)

    定義(3)式為前一、前二前橋總成內(nèi)輪轉(zhuǎn)角的總傳動(dòng)比i。

    ∵ ∴;

    確定i值,來(lái)滿(mǎn)足成立,即雙前橋兩前橋內(nèi)輪每一瞬時(shí)都繞同一中心旋轉(zhuǎn)。

    3 雙前橋轉(zhuǎn)向時(shí)車(chē)輪轉(zhuǎn)向角精度保證措施

    雙前橋汽車(chē)轉(zhuǎn)向時(shí),第一輪內(nèi)輪轉(zhuǎn)角β1由方向盤(pán)控制,第一橋外輪轉(zhuǎn)角α1由第一橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角β1及第一橋轉(zhuǎn)向梯形共同控制;第二橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角β2由第一橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角β1及雙前橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角總傳動(dòng)比i共同控制,第二橋外輪轉(zhuǎn)角α2由第二橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角β2和第二橋轉(zhuǎn)向梯形共同控制。

    可見(jiàn),雙前橋汽車(chē)轉(zhuǎn)向時(shí),只有第一橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角β1由司機(jī)控制,是主動(dòng)的。其余三個(gè)車(chē)輪都要跟隨第一橋內(nèi)輪做被動(dòng)地轉(zhuǎn)動(dòng),剛性的繞著一個(gè)共同的轉(zhuǎn)向中心做不拖滑、純滾動(dòng)地轉(zhuǎn)彎,達(dá)到減少輪胎磨損,減少汽車(chē)油耗的目的。

    第二橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角β2的精確度直接影響第二橋兩個(gè)輪的轉(zhuǎn)向效果。提高第二橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角β2精度的保證措施就是精確地選擇雙前橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角的總傳動(dòng)比i。

    目前,國(guó)內(nèi)外采用的雙前橋設(shè)計(jì)軟件可以實(shí)現(xiàn)第二橋內(nèi)輪實(shí)際轉(zhuǎn)向角與理論轉(zhuǎn)向角誤差保證在2°以?xún)?nèi),但受車(chē)輛其它因素影響,仍存在第二橋拖磨吃胎的問(wèn)題。為優(yōu)化前橋轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu),需要盡可能小的減小第二橋內(nèi)輪實(shí)際轉(zhuǎn)向角與理論轉(zhuǎn)向角誤差。用此方法可以將實(shí)際轉(zhuǎn)角與理論轉(zhuǎn)角誤差控制在0.6°以?xún)?nèi)。

    4 雙前橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角總傳動(dòng)比影響因素及初選原則

    根據(jù)汽車(chē)構(gòu)造及轉(zhuǎn)向原理,雙前橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角總傳動(dòng)比i有i1、i2、i3三部分組成,如圖2所示。

    雙前橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角總傳動(dòng)比i分配、初選有以下原則:

    分配原則: (4)

    其中:;;;

    增大i1,可降低中間縱拉桿受力;

    初選原則:

    當(dāng)時(shí),

    i約初選在位置;

    當(dāng)時(shí),

    約初選在位置。

    imin—第一橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角1°時(shí)轉(zhuǎn)角總傳動(dòng)比;

    imax—第一橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角最大時(shí)轉(zhuǎn)角總傳動(dòng)比。

    5 某6X2載貨汽車(chē)內(nèi)輪轉(zhuǎn)角校驗(yàn)、優(yōu)化

    已知某品牌6X2載貨汽車(chē),軸距L=5600mm,L1=3800mm,轉(zhuǎn)向系統(tǒng)總傳動(dòng)比,;校驗(yàn)二橋?qū)嶋H內(nèi)輪轉(zhuǎn)角與理論轉(zhuǎn)角的誤差,評(píng)估i值并優(yōu)化。

    通過(guò)公式可求得第二前橋理論內(nèi)轉(zhuǎn)角:

    (5)

    式中:β2T—第二橋理論內(nèi)輪轉(zhuǎn)角;

    將前一橋不同轉(zhuǎn)角帶入(5)式,得出第二前橋理論內(nèi)轉(zhuǎn)角及對(duì)應(yīng)的雙前橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角理論總傳動(dòng)比iT。如表(1)所示。

    已知車(chē)輛設(shè)計(jì)i=0.78863,驗(yàn)證此傳動(dòng)比狀態(tài)下一橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)向后對(duì)應(yīng)的二橋?qū)嶋H內(nèi)輪轉(zhuǎn)角(為簡(jiǎn)化計(jì)算過(guò)程,對(duì)β1=1°、β1=10°、β1=25°、β1=35°四種轉(zhuǎn)角情況進(jìn)行校驗(yàn))。

    ∵sinβ2R=i·sinβ1 (6)

    式中:β2R—第二橋?qū)嶋H內(nèi)輪轉(zhuǎn)角

    通過(guò)(6)式可求得:

    當(dāng)β1=1°時(shí),;

    當(dāng)β1=10°時(shí),;

    當(dāng)β1=25°時(shí),;

    當(dāng)β1=35°時(shí),;

    將以上計(jì)算結(jié)果與表(1)對(duì)比可知,在一橋大轉(zhuǎn)角狀態(tài)下二橋理論內(nèi)轉(zhuǎn)角與實(shí)際內(nèi)轉(zhuǎn)角差較大,約為2°,需要重新選擇內(nèi)輪轉(zhuǎn)角總傳動(dòng)比i。

    根據(jù)雙前橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角總傳動(dòng)比i的初選原則及表(1)。初選β1=26°狀態(tài)下的i值為優(yōu)化后的內(nèi)輪轉(zhuǎn)角總傳動(dòng)比,即i=0.7167451,通過(guò)公式(6)計(jì)算四種轉(zhuǎn)角情況下的二橋?qū)嶋H內(nèi)輪轉(zhuǎn)角。

    當(dāng)β1=1°時(shí),;

    當(dāng)β1=10°時(shí),;

    當(dāng)β1=25°時(shí),;

    當(dāng)β1=35°時(shí),;

    與表(1)對(duì)比,在一橋大轉(zhuǎn)角狀態(tài)下二橋理論內(nèi)轉(zhuǎn)角與實(shí)際內(nèi)轉(zhuǎn)角仍存在偏差,約為1.2°,可進(jìn)一步重新選擇內(nèi)輪轉(zhuǎn)角總傳動(dòng)比i。

    通過(guò)多次校驗(yàn),選β1=31°狀態(tài)下的i值為優(yōu)化后的內(nèi)輪轉(zhuǎn)角總傳動(dòng)比,即i=0.7330536,通過(guò)公式(6)計(jì)算四種轉(zhuǎn)角情況下的二橋?qū)嶋H內(nèi)輪轉(zhuǎn)角。

    當(dāng)β1=1°時(shí),;

    當(dāng)β1=10°時(shí),;

    當(dāng)β1=25°時(shí),;

    當(dāng)β1=35°時(shí),。

    統(tǒng)計(jì)三種內(nèi)輪轉(zhuǎn)角總傳動(dòng)比值i選擇結(jié)果列入表(2),為便于計(jì)算,β2T、β2R統(tǒng)計(jì)時(shí)取計(jì)算結(jié)果的小數(shù)點(diǎn)后兩位。

    經(jīng)校驗(yàn),雙前橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角總傳動(dòng)比i=0.7330536狀態(tài)下,一橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)向時(shí)二橋理論內(nèi)轉(zhuǎn)角與實(shí)際內(nèi)轉(zhuǎn)角誤差最小,可保證在以?xún)?nèi)。

    通過(guò)以上方法可知,選取合適的值,第二橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)角誤差的絕對(duì)值可保證≤0.6??勺畲笙薅鹊谋WC雙前橋車(chē)輛在轉(zhuǎn)向全過(guò)程中,雙前橋能基本繞同一瞬時(shí)中心點(diǎn)旋轉(zhuǎn)。

    6 結(jié)論

    通過(guò)分析雙前橋總成轉(zhuǎn)向關(guān)系,可以得出前一、前二前橋總成內(nèi)輪轉(zhuǎn)角的總傳動(dòng)比i,通過(guò)與車(chē)輛設(shè)計(jì)的轉(zhuǎn)向系統(tǒng)總傳動(dòng)比進(jìn)行比對(duì),可以評(píng)估、確定最優(yōu)內(nèi)輪轉(zhuǎn)角的總傳動(dòng)比,以保證雙前橋在任意轉(zhuǎn)向狀態(tài)下前一、前二前橋總成可基本繞同一中心點(diǎn)旋轉(zhuǎn),以減少拖磨、降低油耗。

    改過(guò)該方法,將批產(chǎn)的某品牌6X2載貨汽車(chē)轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)進(jìn)行了結(jié)構(gòu)優(yōu)化,實(shí)現(xiàn)了一橋內(nèi)輪轉(zhuǎn)向時(shí)二橋理論內(nèi)轉(zhuǎn)角與實(shí)際內(nèi)轉(zhuǎn)角誤差0.55°的最優(yōu)匹配。該技術(shù)可推廣至其它需具備同步轉(zhuǎn)向的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)中,同時(shí)可作為解決輪胎拖磨吃胎、降低商用車(chē)油耗的一種解決方案。

    參考文獻(xiàn):

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