6082鋁合金鑄棒力學(xué)性能研究

曹振華,韓世濤,羅昊東,周 軍,張海潮,李承豫

(遼寧忠旺集團(tuán)有限公司,遼寧 遼陽 111003)

隨著能源危機(jī)日趨嚴(yán)重,對汽車減重節(jié)能的要求不斷提高,輕量化已成為汽車選材的主要發(fā)展方向。6082鋁合金屬于Al-Mg-Si系合金,以Mg2Si為強(qiáng)化相,為熱處理可強(qiáng)化鋁合金,該合金具有中等強(qiáng)度、良好的塑性、耐蝕性好、成形性和工藝性能良好等優(yōu)點(diǎn),廣泛應(yīng)用于曲軸、半軸、凸輪軸、連桿和氣門頂桿等汽車零件鍛造生產(chǎn)中[1-2]。某批鍛造用6082鋁合金鑄棒,送檢的20件試樣中發(fā)現(xiàn)13件力學(xué)性能不合格,其中斷后伸長率不合格的有11件。本文選取斷后伸長率最大和最小的試樣,采用宏觀觀察、微觀斷口形貌、金相組織(光學(xué)、SEM、EDS)等檢測手段,分析6082鋁合金鑄棒力學(xué)性能不合格的原因。

1 試驗(yàn)過程

試驗(yàn)材料為φ110 mm的6082鋁合金鑄棒,熔鑄工藝為：熔煉→攪拌→分析→轉(zhuǎn)鑄→在線除氣精煉、過濾→半連續(xù)鑄造→冷床→鋸切→檢查→去皮→銑面和倒角→合格圓錠。使用Nabertherm空氣循環(huán)爐對試樣進(jìn)行550 ℃固溶保溫2 h,水淬,190 ℃時(shí)效保溫5 h,熱處理后制備成金相和拉伸試樣。使用日本島津 AG-X100KN 型電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn),使用AXIO萬能研究級倒置式材料顯微鏡、SSX-550分析掃描電子顯微鏡進(jìn)行金相組織觀察。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 試樣表面粗糙度及尺寸的影響

試驗(yàn)材料經(jīng)固溶時(shí)效處理后在直徑1/4處取樣[3],加工成不同尺寸的力學(xué)性能試樣若干。利用車床車出表面不同深淺度的加工痕,利用粗糙度測量儀的測試結(jié)果表征加工試樣的加工痕深淺程度,作為衡量表面質(zhì)量的參考。對不同尺寸與粗糙度的試樣進(jìn)力學(xué)性能檢測,結(jié)果見表1。

隨著試樣平行段粗糙度的增加,φ5 mm試樣的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度分別降低4%、3.3%,斷后伸長率降低12.9%;而φ10 mm試樣的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和斷后伸長率變化不大。這說明直徑越小,缺口應(yīng)力集中的敏感性越大。隨著塑性變形量的增加,材料通過應(yīng)變硬化來補(bǔ)充橫截面的減少,如果表面有缺口,塑形變形集中在該區(qū)域,不均勻變形導(dǎo)致斷后伸長率降低。試樣橫截面越小,缺口處應(yīng)力集中的影響越大,對力學(xué)性能的影響越顯著。

2.2 斷口形貌

2.2.1宏觀形貌

圖1為斷后伸長率合格與不合格試樣的斷口形貌。由圖1可知,試樣斷口上均未見頸縮痕跡,為脆性斷裂。斷后伸長率合格試樣斷裂從心部開始,且斷口凸凹起伏,說明尚有一定的塑性;而斷后伸長率不合格試樣的斷口較為平整,脆性斷裂特征更為明顯。還可以看出,試樣均從心部開裂。

(a)斷后伸長率合格試樣;(b)斷后伸長率不合格試樣圖1 宏觀斷口形貌(a)sample with qualified elongation after fracture; (b)sample with unqualified elongation after fractureFig.1 Macroscopic fracture morphology

2.2.2微觀形貌

試樣微觀斷口形貌見圖2。由表2可見,塑性高的斷口,韌性斷裂特征明顯,如撕裂嶺面積大、韌窩小而深,說明斷裂吸收的能量多;而塑性低的斷口表現(xiàn)為解理脆性斷裂和少量韌性斷裂,韌窩平且大,無撕裂痕跡,撕裂嶺面積小,說明斷裂時(shí)吸收的能量少。從金相組織上分析,塑性低的斷口,缺陷密度較大;塑性高的斷口,缺陷密度小。兩種斷口具體區(qū)別如下：

(a,b,c)試樣斷后伸長率為12.3%;(d,e,f)試樣斷后伸長率為2.3%;(g,h,i)氧化膜形貌圖2 微觀斷口形貌(a, b, c) elongation of the sample is 12.3%; (d, e, f)elongation of the sample is 2.3%; (g, h, i) morphology of oxide filmFig.2 Microscopic fracture morphology

表2 基體及典型顆粒EDS分析(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)Table 2 EDS analysis of matrix and typical particles(mass fraction,%)

1)第二相或夾雜相密度與尺寸不同。塑性高的斷口,孔洞較深,有明顯擴(kuò)張趨勢,內(nèi)部相尺寸小,為拉伸形成的韌窩;塑性低的斷口,韌窩寬而平,無明顯的擴(kuò)張趨勢,為硬質(zhì)顆粒從斷面上拉拔下后留下的空洞-韌窩,殘留在孔洞內(nèi)的顆粒尺寸較大。

2)塑性低的試樣部分存在氧化膜缺陷。塑性低(斷后伸長率2.3%)的試樣斷口在SEM下可見明顯的亮片區(qū)域,呈鱗片層狀堆疊,無韌窩及位錯(cuò)滑移痕跡,且附近存在許多大小不一的疏松,符合氧化膜及氣渣伴生的特征。該缺陷的存在,割裂了基體的連續(xù)性,導(dǎo)致材料伸長率降低。

3)疏松密度不同。在部分?jǐn)嗫谏峡砂l(fā)現(xiàn)大小不一的梯田花樣、沙灘花樣的疏松存在,并伴有硬質(zhì)顆?；驃A雜(白色圓圈),疏松嚴(yán)重時(shí)鑄錠的塑性變差。

2.3 金相組織

6082鋁合金鑄棒基體顯微組織呈鑄態(tài)均質(zhì)特征,存在枝晶結(jié)構(gòu),且網(wǎng)絡(luò)斷續(xù)分布。分別對基體中存在的典型顆粒進(jìn)行了定性分析,并對比了不同斷后伸長率試樣中各顆粒的數(shù)量和分布。

2.3.1基體及典型顆粒EDS分析

基體中存在的各種典型顆粒,在光學(xué)顯微鏡下和掃描電鏡二次電子鏡像中顏色略有差別。在二次電子圖像上取樣,并對顆粒進(jìn)行了EDS分析,見圖3和表2。

1)基體成分?；w含Mg、Si、Al元素,且各元素含量與實(shí)際成分基本相近,說明分析誤差較小。此外,基體中無C、O等元素,說明本次SEM狀態(tài)較好,無C、O等系統(tǒng)干擾。因此,若其他顆粒中含C、O,則基本視為該元素在顆粒中真實(shí)存在。

2)灰黑色顆粒呈球狀或橢圓狀(光學(xué)顯微鏡下呈藍(lán)黑色),富含Si及少量O,分析可能為Si的初生相或氧化物。

3)灰色塊狀、骨骼狀或不規(guī)則形狀相為AlFeMnCrSi的化合物。

4)白色顆粒(光學(xué)顯微鏡下為黑色)大小不等,形狀也略有差異,有的呈塊狀,有的不規(guī)則。該白色顆粒均不導(dǎo)電,可判斷該類物質(zhì)為非金屬。EDS結(jié)果顯示,白色物質(zhì)由Al和O組成,或由Mg和O組成,或?yàn)镃、O、S、Si等物質(zhì)組成(形貌上類似硅酸鹽類物質(zhì)),因此分析白色物質(zhì)為Al2O3、MgO或硅酸鹽類物質(zhì)。

2.3.2試樣的組織對比

不同斷后伸長率試樣的金相組織見圖4。由圖4可見,斷后伸長率低(2.3%)的試樣基體中存在數(shù)量較多的非金屬夾雜(Al2O3、MgO、鹽類物質(zhì)),個(gè)別尺寸較大。這些大小不一的非金屬類夾雜割裂了基體的連續(xù)性,在拉伸變形過程中,夾雜物與基體間易形成微裂紋和不均勻的變形區(qū),在應(yīng)力作用下導(dǎo)致脆性斷裂,形成平而寬的空洞-韌窩[4]。分析認(rèn)為,大量該類物質(zhì)的存在是導(dǎo)致斷后伸長率降低的主要原因。還可以看出,不同斷后伸長率試樣中深藍(lán)色球狀顆粒(富Si相)及灰色AlFeMnCrSi相面積分?jǐn)?shù)相差不大。這些夾雜顆粒也會阻礙材料的塑性變形,拉伸時(shí)形成應(yīng)力集中,導(dǎo)致微裂紋形成。因此,顯微缺陷的存在均會加速材料的破斷過程,最終表現(xiàn)為材料拉伸性能的下降[5]。缺陷越多,密度越大,塑性越差,斷后伸長率越低。

(a,b)試樣斷后伸長率為11.4%;(c,d)試樣斷后伸長率為2.3%圖4 不同斷后伸長率試樣的金相組織(a, b)elongation of the sample is 11.4%;(c, d)elongation of the sample is 2.3%Fig.4 Microstructure of sample with different elongation

3 結(jié)論

1)表面質(zhì)量對6082鋁合金鑄棒的力學(xué)性能影響比較明顯,隨著表面質(zhì)量降低,其屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、伸長率均呈下降趨勢;平行段直徑越小,缺口應(yīng)力集中的敏感性越大,試樣表面質(zhì)量對力學(xué)性能的影響越大。

2)6082鋁合金鑄棒的宏觀斷口為脆性斷裂。斷后伸長率高的試樣斷口呈凸凹起伏狀,韌窩有一定深度;而斷后伸長率低的試樣斷口平直,韌窩淺而平。

3)斷后伸長率低的試樣存在疏松、非金屬夾雜較多(氧化物或類似硅酸鹽類物質(zhì))的現(xiàn)象,個(gè)別位置還有氧化膜缺陷;而斷后伸長率高的試樣缺陷密度小。