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    蝕變斷層破碎金礦高分段空場嗣后充填法采場穩(wěn)定性研究

    2023-10-20 12:59:04李冬萍
    中國礦業(yè) 2023年10期
    關鍵詞:礦巖西區(qū)東區(qū)

    李冬萍

    (中國有色礦業(yè)集團有限公司,北京 100029)

    0 引言

    分段空場嗣后充填法具有成本低、生產能力大、勞動效率高等突出優(yōu)點,在中厚及以上礦體的開采中占據(jù)重要地位[1-2]。隨著現(xiàn)代采礦技術的發(fā)展,使得分段空場嗣后充填法向著結構參數(shù)增大、采準布置簡化、回采工藝高效的趨勢發(fā)展[3-4]。高分段空場嗣后充填法能大幅減少采準工程量,提高綜合回采效率,也伴隨出現(xiàn)單次爆破后分段空區(qū)暴露面積增大,采場垮冒風險上升[5]。因此,選擇合適的穩(wěn)定性評估方法,針對具體的礦巖條件進行結構參數(shù)優(yōu)化是保障高分段空場法能夠順利實施的前提。

    胡高建等[6]利用數(shù)字攝影測量技術獲取并重構了結構面巖體模型進行了上盤圍巖穩(wěn)定性的研究。胡洪文等[7]基于爆破振動測試的動力學數(shù)值模擬,分析了VCR采場上部硐室的穩(wěn)定性情況。孫星[8]選取斷層產狀及其與中深孔采場的空間位置關系為變量因素,研究了斷層影響下采場圍巖的失穩(wěn)特征。吳高善等[9]針對雨季淹井致使采場充水的特定工程條件,開展了房柱法采場的穩(wěn)定性研究。魏超城等[10]以深部高地應力測試和巖體質量調查數(shù)據(jù)為Mathews穩(wěn)定性系數(shù)選取基礎,確定了最優(yōu)采場結構參數(shù)的選取范圍。劉嘉偉等[11]引用簡支梁彈性力學模型,驗證了基于拓展的Mathews穩(wěn)定圖法所確定的不同采寬下暴露面穩(wěn)定性評價結果。謝饒青等[12]提出了一種基于NPCA-GA-BP神經網絡的采場穩(wěn)定性預測方法。李施慶等[13]和王成龍等[14]通過開展地下礦巖地質信息編錄,應用Mathews穩(wěn)定圖法計算出了破碎帶礦房的水力半徑值和極限跨度,為中深孔誘導冒落的采場結構參數(shù)確定提供了理論依據(jù)。李冬萍等[15]、金鵬等[16]、周宗紅等[17]和張晉軍[18]分別從結構參數(shù)優(yōu)化的角度對不穩(wěn)固厚大破碎礦體采礦方法貧損及穩(wěn)定性控制進行了有關研究。

    某金礦采用分段空場嗣后充填法開采,深部礦體開采分段高度由12 m增大至21 m,為提高采場穩(wěn)定性,需根據(jù)礦體厚度變化情況進行采場結構參數(shù)優(yōu)化?;诂F(xiàn)場巖體調查測試和室內測試數(shù)據(jù),引用考慮等概率線的Mathews合成圖,對采寬8~15 m、采長20~50 m變化范圍內高分段采場穩(wěn)定性進行分析評價,為結構參數(shù)優(yōu)化提供依據(jù)。

    1 工程概況

    1.1 開采技術條件

    某金礦位處塔吉克斯坦瓦赫達特河谷地區(qū),礦區(qū)內背斜和斷層構造疊加,礦體賦存于熱液-交代蝕變帶中,礦體圍巖無明顯界限。Zone1主礦體西部走向北西,向東轉為近東西走向,走向延長約800 m,深部礦體埋深約500 m。產狀上緩下陡,上部傾向南西-南,傾角70°~80°,下部近直立,厚度5~80 m,平均30 m,原生礦石為主。礦體范圍內構造發(fā)育,且多有不規(guī)則的巖脈,有斷層從Zone1礦體中穿過,區(qū)內主要蝕變斷層西部傾向175°,傾角62°~65°,斷層東部傾向150°~155°,傾角70°~75°。礦體圍巖主要為熱液交代變質巖和綠片巖,圍巖穩(wěn)定性不佳,原生礦和圍巖普氏系數(shù)f為6~8。礦床水文地質勘探類型為Ⅱ類,以裂隙含水層充水為主,勘探復雜類型為中等偏復雜。

    1.2 高分段空場嗣后充填法

    中段內連續(xù)布置采場,不留設間柱,分兩步驟回采,采場“隔三采一”:一步驟采場使用高強度全尾砂膠結膏體(含10%~20%的-11 mm連續(xù)級配掘進碎石)充填;二步驟采場使用微膠結全尾砂膏體充填。采用無軌運輸方式,分段鑿巖+底部結構塹溝出礦,分段及底部結構內鑿巖進路完成后,在采場端部施工切割平巷和切割天井。采用上向中深孔后退式回采,各分段從上至下依次進行垂直平行孔拉槽爆破,待底部結構達到出礦條件后,再從上至下依次進行扇形中深孔超前爆破,形成階梯形爆破空間。典型回采示意如圖1所示。

    圖1 高分段空場嗣后充填法示意圖Fig. 1 Schematic diagram of high sublevel open stope subsequent filling method

    采場結構參數(shù)為中段高度60 m,頂柱厚度5 m,底部結構高13 m,一分段高21 m,二分段高21 m。根據(jù)礦體厚度沿走向或垂直走向劃分采場:采場垂直走向布置時,采場長度為礦體厚度,采場寬度根據(jù)礦體厚度變化進行優(yōu)化設計;當?shù)V體厚度小于20 m時,沿走向布置采場,采場寬度即為礦體厚度,根據(jù)采場寬度優(yōu)化設計采場長度。

    2 穩(wěn)定性分析方法

    2.1 巖體質量調查測試方法

    該金礦深部采區(qū)已完成2050 m中段和1990 m中段開拓工程施工,針對2050 m中段回采礦體進行巖體質量調查測試。2084 m分段地質平面圖如圖2所示。

    圖2 2084 m分段地質平面圖Fig. 2 Geological plan of 2084 m sublevel

    1)鉆孔巖芯調查。在2084 m分段東部#15線及西部#4線附近進行鉆孔巖芯取樣,對這兩處鉆孔巖芯進行RQD值計算,并對巖體節(jié)理密度進行統(tǒng)計,作為井下東部、西部兩個典型非穩(wěn)固區(qū)域的巖體質量參考值。

    2)點荷載強度測試。對2084 m分段、2063 m分段及2050 m中段#3線~#15線穿脈工程所揭露的礦體和圍巖,現(xiàn)場取巖塊試樣,按照《工程巖體測試標準》(GB/T 50266—2013)[19]進行點荷載強度測試,獲取深部巖體上盤圍巖、下盤圍巖及礦體抗壓強度估算值。

    3)室內物理力學測試。對鉆孔巖芯進行分選,并加工成標準巖石試件,按照《工程巖體測試標準》(GB/T 50266—2013)[19]進行巖石體重測量、單軸抗壓強度測試、巴西劈裂抗拉強度測試,水飽和狀態(tài)巖石軟化系數(shù)測定,掌握該金礦深部礦體和圍巖基礎物理力學參數(shù)。

    4)巖體質量分類評價。選定井下深部東、西兩個典型非穩(wěn)固區(qū)域進行現(xiàn)場巖體質量調查,使用地質力學RMR分類標準和巴頓巖體質量分類標準進行采場巖體分類評價,并根據(jù)式(1)對兩套體系評價結果進行相互驗證。

    式中:RMR為地質力學分類評分值;Q為巴頓巖體質量分類評分值;RMR(Q)則為根據(jù)Q值換算得到的地質力學分類評分值。

    2.2 等概率線Mathews合成圖法

    基礎的Mathews穩(wěn)定性圖解法是以改良的Q系統(tǒng)為基礎,根據(jù)硬巖礦井現(xiàn)場實際數(shù)據(jù)總結而成的經驗性方法。Mathews圖以巖體穩(wěn)定性系數(shù)N為縱坐標,以采場暴露面水力半徑S為橫坐標,以表征采場在不同巖體性質及不同結構參數(shù)下的穩(wěn)定性狀況。

    為提高圖解法的量化性,使分析結果更為科學客觀,劉嘉偉等[11]、張宗國等[20]引入統(tǒng)計學Logit概率模型,得到由巖體穩(wěn)定性系數(shù)N和暴露面水力半徑S表征的穩(wěn)定概率方程,見式(2)。

    式中,y為預測的穩(wěn)定概率P的對數(shù)值,y與P的計算關系表述為式(3)。

    根據(jù)式(3)可計算得到穩(wěn)定概率P,參照基礎Mathews穩(wěn)定性經驗結果,并以穩(wěn)定概率為定量依據(jù),將Mathews圖劃分為四個評估區(qū)域:崩落區(qū)(P≤0%)、破壞-嚴重破壞區(qū)(0%

    巖體穩(wěn)定性系數(shù)N根據(jù)式(4)進行計算,Q系統(tǒng)分類評價指標Q值根據(jù)式(5)計算。

    式中:Q′為Q的修正值,與節(jié)理水折減系數(shù)Jw和應力折減系數(shù)SRF有關,當Q分類系統(tǒng)中Jw/SRF=1時,Q'等于Q值;A為考慮采動應力作用的應力調整因子;B為考慮巖體節(jié)理影響的方位調整因子;C為考慮暴露面空間幾何特征的重力調整因子;RQD為巖石質量指標;Jn為節(jié)理組數(shù);Jr為節(jié)理粗糙系數(shù);Ja為節(jié)理蝕變系數(shù)。

    典型采場三維示意圖如圖3所示,由此根據(jù)式(6)計算采場內各暴露面水力半徑S。

    圖3 典型采場三維示意圖Fig. 3 Three-dimensional diagram of typical stope

    式中:W為暴露面寬度;L為暴露面長度。

    3 結果分析

    3.1 巖體質量分析

    1)鉆孔巖芯質量。對2084 m分段東區(qū)、西區(qū)兩處典型破碎巖體進行鉆孔巖芯取樣,其中#15線鉆孔0~6 m為礦體上盤(北部),16~32 m為礦體,32~47 m為礦體下盤(南部);#4線鉆孔0~12 m為礦體上盤(北部),12~45 m為礦體,45~60 m為礦體下盤(南部),巖芯質量調查統(tǒng)計結果見表1。

    表1 鉆孔巖芯調查統(tǒng)計表Table 1 Statistical table of drill core survey

    由表1可知,東區(qū)礦巖體完整性相比西區(qū)較好,東區(qū)上盤及礦體RQD值在50%左右,西區(qū)則降低至30%以下。礦體走向延伸范圍內下盤圍巖破碎,上盤圍巖完整性優(yōu)于礦體和下盤圍巖。東區(qū)下盤(南部)有斷層與下盤礦-巖過渡帶接觸,因而導致礦巖局部破碎。西區(qū)上盤(北部)含有多條礦脈,蝕變帶發(fā)育,走向平行節(jié)理切割礦巖,隨著Zone1主礦體埋深增大,上盤平行礦脈尖滅,西區(qū)礦巖完整性提高。

    2)巖石強度。2050 m中段三個水平的近30條穿脈揭露礦巖點荷載強度分布情況如圖4所示。根據(jù)巖性強度數(shù)據(jù)可知,礦體強度最大,上盤圍巖次之,下盤圍巖最小。強度沿走向分布情況表現(xiàn)為由西向中略微上升,向東顯著降低。隨埋深增加,強度整體有所增大,西區(qū)平行蝕變帶多有尖滅,節(jié)理密度減小,礦巖強度上升趨勢明顯,深部礦巖穩(wěn)固性提高,而東區(qū)仍受貫穿斷層影響,礦巖破碎,強度較低。

    圖4 點荷載測試巖石強度分布圖Fig. 4 Distribution plot of point load test rock strength

    巖芯標準試樣室內測試結果見表2。上盤巖石強度為42.36 MPa,下盤巖石強度為34.16 MPa,礦石強度為83.69 MPa,現(xiàn)場點荷載與室內測試結果相近,礦石硬度系數(shù)較高,而圍巖偏軟。礦巖抗拉性能極差,抗拉強度僅為抗壓強度的5%左右,一般在2.5~4.5 MPa之間。礦巖抗水飽和軟化性能一般。

    表2 礦巖物理力學特性參數(shù)表Table 2 Table of physical and mechanical properties parameters of ore rock

    3)巖體質量分類評價。選用RMR法和Q系統(tǒng)對深部2050 m中段礦巖質量分類評價,結果見表3。根據(jù)Q值換算所得的RMR(Q)值與評價指標計算所得的RMR值相近,可認為本文評價結果貼合一般性工程經驗,可信度較好。深部礦巖一般為Ⅲ類~Ⅳ類巖體,東區(qū)礦巖穩(wěn)固性整體一般,受斷層破碎帶影響,下盤圍巖穩(wěn)固性差,接觸交代明顯(圖5(a));西區(qū)礦巖穩(wěn)固性稍差,平行節(jié)理發(fā)育,裂隙夾泥層填充量較大(圖5(b));東區(qū)、西區(qū)過渡段巖體穩(wěn)固性較好。礦體地下水狀態(tài)為濕,礦體上盤地下水狀態(tài)為濕,礦體下盤地下水狀態(tài)為滴水。

    表3 深部巖體質量分類評價表Table 3 Quality classification and evaluation table of deep rock mass

    圖5 深部巖體結構特征圖Fig. 5 Structural characteristic diagram of deep rock mass

    3.2 采場穩(wěn)定性分析

    1)A值、B值、C值及N值、S值取值。根據(jù)前文所述的巖體質量調查結果,依照取值計算方法[11]得到各類巖體的穩(wěn)定性系數(shù)N見表4。

    表4 巖體穩(wěn)定性系數(shù)N取值Table 4 Values of rock mass stability coefficient N

    為對21 m高分段采場進行結構參數(shù)優(yōu)化,設計兩個控制變量組,對結構參數(shù)進行橫向梯度對比:①固定采場長度25 m,設置8~15 m范圍的8個采場寬度;②固定采場寬度11 m,設置20~50 m范圍的5個采場長度。根據(jù)圍巖、礦體在回采過程中的最大暴露尺寸為暴露面水力半徑S的計算尺寸,計算結果見表5和表6。

    表5 水力半徑S取值(采場長度25 m)Table 5 Values of hydraulic radius S (stope length 25 m)

    表6 水力半徑S取值(采場寬度11 m)Table 6 Values of hydraulic radius S (stope width 11 m)

    2)采場穩(wěn)定性分析。根據(jù)表4~表6計算結果,繪制不同采場結構參數(shù)影響的等概率線Mathews合成圖,如圖6所示。

    圖6 不同采場結構參數(shù)影響的等概率線Mathews合成圖Fig. 6 Equal probability line Mathews composite plot of the influence of different stope structural parameters

    采場空區(qū)高度不變的情況下,上盤、下盤圍巖揭露面水力半徑與采場寬度有關,礦體側幫揭露面水力半徑與采場長度有關,頂板揭露面與采場長度和寬度有關,頂板穩(wěn)定性對采場結構參數(shù)的變化更為敏感。由圖6可知,在不同巖體質量條件下,研究范圍內結構參數(shù)的變化不會引起采場穩(wěn)定性發(fā)生突變,采場穩(wěn)定性均位于穩(wěn)定-破壞邊界(P>60%)以上。東區(qū)采場上盤圍巖揭露面穩(wěn)定性遠好于其他暴露面,采場寬度增大時,上盤揭露面穩(wěn)定性由95%以上降低至90%~95%,下盤及頂板揭露面穩(wěn)定性由90%~95%降低至80%~90%;采場長度增大時,礦體側幫揭露面穩(wěn)定性由80%~90%降低至60%~80%,穩(wěn)定性變化更為顯著。東區(qū)、西區(qū)采場各揭露面穩(wěn)定性接近,采場寬度或長度增大時,暴露面穩(wěn)定性均由80%~90%降低至60%~80%,逐漸趨于穩(wěn)定-破壞邊界,失穩(wěn)風險上升。東區(qū)采場整體穩(wěn)定性優(yōu)于西區(qū)采場,但采場長度發(fā)生變化時,東區(qū)采場礦體側幫揭露面更易發(fā)生失穩(wěn)。

    根據(jù)式(2)和式(3),對東區(qū)采場、西區(qū)采場各暴露面穩(wěn)定概率進行計算,得到各結構參數(shù)下采場穩(wěn)定概率變化曲線如圖7所示。

    圖7 不同采場結構參數(shù)下采場穩(wěn)定性概率曲線Fig. 7 Probability curve of stope stability at different stope structural parameters

    由圖7可知,采場寬度的變化對西區(qū)采場暴露面的穩(wěn)定概率影響更加顯著。當采場寬度超過10.5 m時,西區(qū)采場下盤圍巖及頂板揭露面穩(wěn)定概率均下降至80%以下;當采場寬度超過13 m時,西區(qū)采場上盤圍巖揭露面穩(wěn)定概率降低至80%以下,此時西區(qū)采場超過半數(shù)的暴露面穩(wěn)定概率低于80%。采場長度的變化對東區(qū)采場礦體側幫暴露面的穩(wěn)定概率影響更加顯著。當采場長度超過22.5 m時,西區(qū)采場頂板穩(wěn)定概率降低至80%以下;當采場長度超過27.5 m時,東區(qū)采場礦體側幫揭露面穩(wěn)定概率降低至80%以下;當采場長度超過45 m時,西區(qū)采場礦體側幫揭露面穩(wěn)定概率低于80%,此時西區(qū)采場超過半數(shù)的暴露面穩(wěn)定概率低于80%。

    由于該金礦下盤圍巖穩(wěn)固性差,深部開拓、采準工程均布置于上盤巖體內,礦體回采首先揭露采場下盤巖體,如采取激進的結構參數(shù)設計,將導致回采初始階段就面臨著極高的采場端面垮冒的風險。同時,考慮國外偏遠地區(qū)現(xiàn)場施工技術水平和工程質量控制效果,認為該金礦采場暴露面穩(wěn)定概率在80%以上時,穩(wěn)定性設計可靠度才足以應對現(xiàn)場突發(fā)狀況。綜合上述分析及巖體質量調查結果可知,東區(qū)蝕變斷層對采場暴露面穩(wěn)定性的不利影響較小,在控制采場長度(25 m以內)的情況下,不同采場寬度下各暴露面穩(wěn)定概率均能達到80%以上,考慮到東區(qū)礦體較為厚大(厚度一般約為30 m),根據(jù)臨界水力半徑計算結果,推薦采場寬度設置為11 m。西區(qū)礦巖條件不利于布置大采寬采場,根據(jù)西區(qū)礦體厚度情況(一般約為25 m),采場寬度宜控制在10.5 m以內。隨著開采深度的增加,西區(qū)礦巖穩(wěn)固性提升,可根據(jù)揭露巖體情況,可根據(jù)巖體質量調查結果適當將西區(qū)采場寬度增至11 m。

    4 結論

    1)對深部首采中段礦體進行了鉆孔巖芯調查、點荷載及室內物理力學測試,使用RMR法及Q系統(tǒng)進行了巖體質量分類評價,在充分的現(xiàn)場調查測試基礎上,引用量化性等概率線Mathews合成圖,對兩個控制變量組的采場結構參數(shù)進行了橫向梯度對比,可為高分段采場結構參數(shù)優(yōu)化提供依據(jù)。

    2)深部采區(qū)東區(qū)上盤、礦體以及西區(qū)礦體為Ⅲ類一般巖體,東區(qū)下盤以及西區(qū)上盤、下盤巖體為Ⅳ類差巖體;上盤巖體穩(wěn)定性系數(shù)N為1.92,礦體為3.58,下盤巖體為0.45;東區(qū)受斷層與下盤礦-巖過渡帶接觸、貫穿影響,礦巖局部破碎;西區(qū)上盤平行礦脈發(fā)育,蝕變帶與走向平行節(jié)理切割礦巖,巖石片理結構突出,隨著主礦體埋深增大,上盤平行礦脈尖滅,西區(qū)礦巖完整性提高。

    3)東區(qū)采場整體穩(wěn)定性優(yōu)于西區(qū)采場,但采場長度發(fā)生變化時,東區(qū)采場礦體側幫揭露面更易發(fā)生失穩(wěn)。采場寬度的變化對西區(qū)采場暴露面的穩(wěn)定概率影響更加顯著,固定采場長度25 m,當采場寬度超過13 m時,西區(qū)采場超過半數(shù)的暴露面穩(wěn)定概率低于80%。

    4)考慮現(xiàn)場施工情況,根據(jù)Mathews合成圖穩(wěn)定性分析所得,東區(qū)礦體(厚度30 m)推薦采場寬度設置為11 m,西區(qū)礦體(厚度25 m),采場寬度宜控制在10.5 m以內,此時采場各暴露面穩(wěn)定概率均大于80%,穩(wěn)定性設計可靠度足以應對現(xiàn)場突發(fā)情況。隨著開采深度的增加,西區(qū)礦巖穩(wěn)固性提升,可根據(jù)揭露巖體情況,可根據(jù)巖體質量調查結果適當將西區(qū)采場寬度增至11 m。

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