PNN剩余油飽和度測(cè)井解釋參數(shù)確定方法及應(yīng)用

趙建鵬,陳 惠,李 寧,曹 浩,寇培鑫,譚成仟

(1.西安石油大學(xué)地球科學(xué)與工程學(xué)院,陜西西安710065;2.陜西省油氣成藏地質(zhì)學(xué)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,陜西西安710065;3.中國(guó)石油集團(tuán)測(cè)井有限公司地質(zhì)研究院,陜西西安710075)

油田開(kāi)發(fā)中后期,剩余油飽和度監(jiān)測(cè)對(duì)油田增儲(chǔ)上產(chǎn)和穩(wěn)油控水具有重要意義。脈沖中子測(cè)井已成為識(shí)別水淹層以及確定油藏剩余油飽和度的重要方法[1],該方法評(píng)價(jià)剩余油飽和度的模式主要分為基于非彈性散射的碳氧比(C/O)測(cè)量模式和基于俘獲反應(yīng)的俘獲測(cè)量模式[2]。C/O測(cè)量模式受地層水含鹽濃度的影響較小,但當(dāng)?shù)貙涌紫抖刃∮?5%時(shí)應(yīng)用效果變差,且一般要求多次測(cè)量消除目的層段測(cè)井的漲落誤差。俘獲測(cè)量模式是測(cè)量中子被地層俘獲后釋放出的伽馬射線強(qiáng)度,在低孔隙度、低礦化度儲(chǔ)層中應(yīng)用效果較差。脈沖中子-中子(PNN)測(cè)井與傳統(tǒng)的中子壽命測(cè)井有很大的區(qū)別,它是測(cè)量沒(méi)有被地層俘獲的熱中子,在低孔隙度、低礦化度儲(chǔ)層中適應(yīng)性強(qiáng),在國(guó)內(nèi)外各油田剩余油挖潛中發(fā)揮了重要作用[3]。PNN測(cè)井飽和度定量解釋的基礎(chǔ)是巖石物理體積模型,但模型中解釋參數(shù)的確定是困擾測(cè)井解釋人員的難點(diǎn)問(wèn)題[4-6],也是影響剩余油飽和度計(jì)算精度的重要因素。黃志潔等[7]分析了PNN測(cè)井技術(shù)特點(diǎn)及傳統(tǒng)巖石物理體積模型的局限性,對(duì)模型的適應(yīng)范圍進(jìn)行了詳細(xì)分析,認(rèn)為采用理論或?qū)嶒?yàn)分析值選取PNN測(cè)井體積模型的解釋參數(shù)適應(yīng)性較差。肖承文等[8]認(rèn)為PNN測(cè)井飽和度定量解釋參數(shù)具有較大的分布范圍,直接進(jìn)行飽和度定量計(jì)算容易產(chǎn)生較大誤差,利用未生產(chǎn)層段的PNN測(cè)井值與電阻率之間的相關(guān)關(guān)系,計(jì)算射孔層段的當(dāng)前電阻率,進(jìn)而利用計(jì)算的當(dāng)前電阻率確定射孔層段當(dāng)前含油飽和度,以此來(lái)避免PNN測(cè)井解釋參數(shù)的選擇。孟憲濤等[9]通過(guò)建立泥質(zhì)密度與俘獲截面之間的相關(guān)關(guān)系確定泥質(zhì)的俘獲截面,但該方法依賴于常規(guī)測(cè)井中的密度曲線,當(dāng)密度曲線不存在時(shí),單井應(yīng)用受限。趙秀峰[10]對(duì)肯基亞克油田PNN測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)進(jìn)行了分析并基于理論方法確定了解釋參數(shù),但油層水淹后地層水性質(zhì)復(fù)雜,理論方法計(jì)算的地層水宏觀俘獲截面,往往具有較大誤差。劉珈辰等[11]針對(duì)體積模型中解釋參數(shù)選擇范圍較大的問(wèn)題,利用對(duì)俘獲截面測(cè)井響應(yīng)方程中各解釋參數(shù)進(jìn)行偏導(dǎo)數(shù)計(jì)算,分析了骨架、泥質(zhì)、地層水以及油氣俘獲截面的變化對(duì)含水飽和度計(jì)算結(jié)果的敏感性。此外,部分學(xué)者針對(duì)研究靶區(qū)的地質(zhì)特點(diǎn),對(duì)標(biāo)準(zhǔn)巖石物理體積模型進(jìn)行了不同的改進(jìn)。例如,郭海敏等[12]針對(duì)低孔、低滲儲(chǔ)層引入了區(qū)域特征系數(shù)K。張新雨等[13]針對(duì)高泥質(zhì)含量?jī)?chǔ)層引入校正因子F。胡冰恒等[14]針對(duì)泥質(zhì)含量和低礦化度兩種因素對(duì)俘獲截面測(cè)量值的影響,引入了雙校正因子K1和K2,改進(jìn)的體積模型在研究靶區(qū)都取得了較好的應(yīng)用效果,提高了剩余油飽和度計(jì)算精度。但是校正因子的求取需要一定的前提條件,并且在引入校正因子的同時(shí),無(wú)形中也引入了多余的變量,使得該方法在實(shí)際生產(chǎn)應(yīng)用中存在一定困難。本文在PNN測(cè)井飽和度定量解釋標(biāo)準(zhǔn)體積模型與改進(jìn)模型統(tǒng)一性分析的基礎(chǔ)上研究了PNN飽和度定量解釋模型中區(qū)域俘獲截面參數(shù)確定方法,并通過(guò)實(shí)例分析證明本文方法的可行性與準(zhǔn)確性,以期對(duì)利用PNN測(cè)井進(jìn)行飽和度定量解釋提供方法借鑒。

1 測(cè)量原理

PNN測(cè)井通過(guò)脈沖中子發(fā)生器將14.1MeV的快中子發(fā)射到地層,快中子進(jìn)入地層后與物質(zhì)的原子核發(fā)生碰撞將產(chǎn)生減速、擴(kuò)散和被俘獲幾個(gè)過(guò)程。非彈性散射是中子能量損耗的主要方式,發(fā)生在中子發(fā)射后10-8～10-6s時(shí)間段;彈性散射發(fā)生在中子發(fā)射后10-6～10-3s時(shí)間段,該過(guò)程使得中子的速度變得緩慢,慢化后的熱中子(能量約0.025eV)在其它物質(zhì)附近漫游時(shí),很容易被俘獲吸收發(fā)生俘獲反應(yīng)。PNN測(cè)井儀器利用兩個(gè)不同源距的3He計(jì)數(shù)管(效率97%)以3×10-5s的采樣間隔記錄快中子發(fā)射3×10-5s后的1.8×10-3s時(shí)間內(nèi)的熱中子記數(shù)率,每個(gè)探測(cè)器記錄60道[15],根據(jù)記錄的熱中子計(jì)數(shù)率生成熱中子時(shí)間衰減譜,并根據(jù)時(shí)間衰減譜確定中子壽命τ,然后利用公式(1)確定地層的宏觀俘獲截面[16]。

(1)

式中:Σ為測(cè)井獲得的地層俘獲截面。

PNN測(cè)井直接測(cè)量沒(méi)有被地層俘獲的熱中子,在低孔隙度、低礦化度的地層,沒(méi)被俘獲的熱中子多,探測(cè)器記錄的計(jì)數(shù)率高,因此PNN測(cè)井在低礦化度、低孔隙度儲(chǔ)層具有較高測(cè)量精度[17]。

2 定量解釋模型與解釋參數(shù)選擇

2.1 解釋模型分析

PNN測(cè)井飽和度定量解釋的基礎(chǔ)與傳統(tǒng)的中子壽命測(cè)井一致,均基于巖石物理體積模型。將儲(chǔ)層看成是由骨架、孔隙和泥質(zhì)組成的簡(jiǎn)化模型,孔隙中含有油氣、水等流體(圖1)。儲(chǔ)層總的俘獲截面Σ可表示為各組分俘獲截面貢獻(xiàn)之和[18],即:

圖1 PNN測(cè)井巖石物理體積模型

Σ=(1-Vsh-φ)Σma+VshΣsh+φ(1-Sw)Σh+φSwΣw

(2)

式中:Vsh為泥質(zhì)含量;φ為孔隙度;Σma為骨架的俘獲截面;Σsh為泥質(zhì)的俘獲截面;Σh為油氣的俘獲截面;Σw為地層水的俘獲截面。

與標(biāo)準(zhǔn)巖石物理體積模型不同,部分學(xué)者在研究過(guò)程中,根據(jù)研究區(qū)特征,在標(biāo)準(zhǔn)體積模型的基礎(chǔ)上,引入?yún)^(qū)域特征因子對(duì)標(biāo)準(zhǔn)巖石物理體積模型進(jìn)行改進(jìn)。

郭海敏等[12]針對(duì)測(cè)量結(jié)果在不同區(qū)域的差異性,在標(biāo)準(zhǔn)體積模型的基礎(chǔ)上引入具有區(qū)域特征的系數(shù)K,將地層俘獲截面表示為:

Σ=(1-Vsh-φ)(KΣma)+Vsh(KΣsh)+φ(1-Sw)(KΣh)+φSw(KΣw)

(3)

張新雨等[13]對(duì)海上某油田PNN測(cè)井解釋研究中,分析了泥質(zhì)含量對(duì)PNN測(cè)井響應(yīng)特征的影響,針對(duì)高泥質(zhì)含量?jī)?chǔ)層引入校正因子F,將地層俘獲截面表示為:

Σ=(1-Vsh-φ)Σma+Vsh(FΣsh)+φ(1-Sw)Σh+φSwΣw

(4)

胡冰恒等[14]在華北油田留北構(gòu)造帶儲(chǔ)層研究過(guò)程中,針對(duì)低地層水礦化度、高泥質(zhì)含量?jī)?chǔ)層,在標(biāo)準(zhǔn)體積模型的基礎(chǔ)上引入校正因子K1和K2,將地層俘獲截面表示為:

Σ=(1-Vsh-φ)Σma+Vsh(K1Σsh)+φ(1-Sw)Σh+φSw(K2Σw)

(5)

由公式(3)至公式(5)可以看出,改進(jìn)體積模型均為在標(biāo)準(zhǔn)體積模型的基礎(chǔ)上對(duì)不同組分俘獲截面參數(shù)乘以區(qū)域特征因子,從本質(zhì)上講,是區(qū)域俘獲截面解釋參數(shù)選取的問(wèn)題,因此,改進(jìn)后的模型可寫成以下統(tǒng)一形式:

(6)

由公式(6)可得:

(7)

2.2 解釋參數(shù)選擇

通常情況下,在PNN測(cè)井定量計(jì)算飽和度的參數(shù)中,孔隙度、泥質(zhì)含量主要由常規(guī)測(cè)井獲得。因此,本文主要討論巖石骨架、泥質(zhì)、地層水及油氣的俘獲截面確定方法。

2.2.1 解釋參數(shù)取值范圍及理論確定方法

1) 巖石骨架宏觀俘獲截面。

巖石骨架的俘獲截面與骨架的組成元素及其相對(duì)含量有關(guān),巖石骨架的俘獲截面與主要造巖礦物俘獲截面值存在不同,不同文獻(xiàn)中關(guān)于骨架俘獲截面的取值范圍有一定區(qū)別[19-20]。一般情況下,儲(chǔ)層巖性確定后,骨架的俘獲截面變化范圍較小,常見(jiàn)巖石骨架中石英砂巖俘獲截面為8c.u.(1c.u.≈0.028m3),白云巖俘獲截面為8c.u.,石灰?guī)r俘獲截面為12c.u.(圖2),通常選用理論值即可滿足PNN測(cè)井定量解釋要求。

圖2 不同組分俘獲截面變化范圍

2) 泥質(zhì)宏觀俘獲截面。

泥質(zhì)的俘獲截面與構(gòu)成泥質(zhì)的粘土礦物類型有較大關(guān)系,不同研究地區(qū)的泥質(zhì)俘獲截面變化范圍很大,一般為25～50c.u.(圖2)。在實(shí)際應(yīng)用中,可以根據(jù)研究區(qū)實(shí)際測(cè)井資料,從俘獲截面測(cè)井曲線上的純泥巖段直接讀取或利用直方圖法確定研究區(qū)泥質(zhì)的俘獲截面參數(shù)[21]。

3) 地層水宏觀俘獲截面。

地層水的俘獲截面主要與水中鹽類離子的類型及含鹽濃度有關(guān)。地層水的俘獲截面具有較大的變化范圍(圖2),它與NaCl溶液礦化度具有較高的相關(guān)性,而與溫度、壓力相關(guān)性較小。當(dāng)?shù)貙铀泻谐鼵l以外的其它元素時(shí)(如B和Li),需將其它的離子成分的礦化度按照特定轉(zhuǎn)換系數(shù)換算成等效的NaCl溶液礦化度。然后根據(jù)公式(8),按等效的NaCl溶液礦化度計(jì)算地層水俘獲截面[10]。

Σw=22.1+0.341C+0.00025C2

(8)

式中:C為等效NaCl溶液礦化度,單位為g/L。但油層水淹后地層水性質(zhì)復(fù)雜,理論方法計(jì)算的地層水宏觀俘獲截面,往往存在較大誤差。

4) 油氣宏觀俘獲截面。

油的俘獲截面與油的密度以及溶解油氣有關(guān),其變化幅度一般不大(圖2)。普通原油的俘獲截面分布范圍較小,主要為18～22c.u.,重質(zhì)油大于22c.u.。油的俘獲截面可利用(9)式計(jì)算[10]。

(9)

式中:GOR為油氣比,單位m3/m3。

天然氣的俘獲截面值與地層壓力、地層溫度以及天然氣組分等有關(guān),一般小于12c.u.(圖2)。天然氣的俘獲截面可以通過(guò)公式(10)計(jì)算:

(10)

式中:γg為天然氣的相對(duì)密度;P為地層壓力;T為地層溫度。

2.2.2 圖版法確定解釋參數(shù)

由2.2.1節(jié)可知,泥質(zhì)俘獲截面雖然變化范圍較大,但可以通過(guò)俘獲截面測(cè)井曲線得到區(qū)域泥質(zhì)俘獲截面值。油、骨架和地層水的俘獲截面均有一個(gè)變化范圍,其中骨架與油的俘獲截面變化范圍較小,一般選用理論分析值即可滿足解釋需要;而水的俘獲截面與地層水礦化度有較強(qiáng)相關(guān)性,具有較大的變化范圍,同時(shí)也是較難確定的解釋參數(shù)。與上述方法不同,圖版法通過(guò)對(duì)實(shí)際測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)的分析可以獲取區(qū)域性的俘獲截面解釋參數(shù),從而提高飽和度解釋結(jié)果的準(zhǔn)確性。

PNN測(cè)井解釋圖版主要有3種:①簡(jiǎn)單交會(huì)圖法;②HINGLE圖版法;③增強(qiáng)圖版法。圖版法的本質(zhì)作用是幫助測(cè)井解釋人員選取合適的區(qū)域俘獲截面解釋參數(shù)。其中,增強(qiáng)圖版法同時(shí)考慮了孔隙度、泥質(zhì)含量對(duì)俘獲截面測(cè)井值的影響,具有更好的適應(yīng)范圍,是飽和度定量解釋中最常用的方法[22]。在增強(qiáng)圖版中縱坐標(biāo)為孔隙度,橫坐標(biāo)為經(jīng)過(guò)泥質(zhì)校正的且用孔隙度曲線進(jìn)行歸一化的俘獲截面測(cè)井曲線。增強(qiáng)圖版法首先計(jì)算經(jīng)泥質(zhì)校正和孔隙度歸一化后的純水線(公式(11))和純油線(公式(12)),然后在油線、水線之間通過(guò)線性內(nèi)插可以得到任意含水飽和度線。

水線計(jì)算公式為:

ΣSw=100%=[Σma(1-φ)+Σwφ]φ

(11)

油線計(jì)算公式為:

∑Sw= 0%=[∑ma(1-φ)+∑0φ]φ

(12)

由于增強(qiáng)圖版的飽和度線是在不含泥質(zhì)情況下計(jì)算的,因此對(duì)實(shí)際井資料進(jìn)行處理時(shí),需對(duì)測(cè)井測(cè)量的俘獲截面曲線進(jìn)行泥質(zhì)校正,具體校正公式如下:

Σsh=0%=Σ-Vsh(Σsh-Σma)

(13)

為突出放大孔隙流體對(duì)俘獲截面測(cè)量值的影響,利用孔隙度對(duì)俘獲截面進(jìn)行歸一化處理,公式如下:

Σnorm=φΣsh=0%

(14)

式中:Σnorm為孔隙度歸一化后的俘獲截面。

基于上述理論,利用PyQt開(kāi)發(fā)了圖版法解釋參數(shù)選擇模塊,加載實(shí)際測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)并選擇對(duì)應(yīng)模型及曲線繪制交會(huì)圖。通過(guò)改變俘獲截面解釋參數(shù)的大小,調(diào)整純油線與純水線的位置,使處理井段實(shí)際地層測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)點(diǎn)合理落在增強(qiáng)圖版相應(yīng)的區(qū)域,以此來(lái)確定區(qū)域俘獲截面參數(shù)(圖3)。該模塊也可應(yīng)用于任何測(cè)量地層俘獲截面曲線的飽和度定量解釋。應(yīng)用圖版法的前提是要求測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)里同時(shí)含有未水淹和已水淹的地層,利用未水淹油層確定油線位置,利用高水淹或者水層來(lái)確定水線位置。當(dāng)處理井段缺少油層、高水淹或者水層時(shí),可從鄰井同層位取適當(dāng)樣本點(diǎn)輔助確定油線與水線位置。

圖3 增強(qiáng)圖版法歸一化俘獲截面與孔隙度交會(huì)結(jié)果

由于圖版法根據(jù)實(shí)際測(cè)井資料進(jìn)行分析,通過(guò)調(diào)整俘獲截面參數(shù)值使油線、水線及測(cè)量點(diǎn)合理分布,該方法確定的俘獲截面參數(shù)反映了研究區(qū)的區(qū)域特征,因此避免了改進(jìn)模型中區(qū)域特征因子的求取。

為了評(píng)價(jià)PNN飽和度定量解釋結(jié)果的可靠性,引入可信系數(shù)對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析,可信系數(shù)計(jì)算公式為[10]:

(15)

可信系數(shù)反映了地層孔隙度一定時(shí),油層與水層的俘獲截面測(cè)井響應(yīng)特征的差異性。當(dāng)可信系數(shù)大于0.5時(shí),認(rèn)為飽和度定量解釋結(jié)果是可靠的。

3 實(shí)際應(yīng)用

為驗(yàn)證解釋參數(shù)選取的合理性,選取同時(shí)測(cè)量過(guò)套管電阻率和PNN測(cè)井的G35井進(jìn)行分析,該井所處油藏為典型的邊底水油藏,具有統(tǒng)一的油水界面,且水淹類型為地層水水淹。原生產(chǎn)層段為13,14號(hào)層,初始油產(chǎn)量為62.5t/d,產(chǎn)水率為2%。此后生產(chǎn)過(guò)程中,產(chǎn)水率逐漸增加,根據(jù)最新生產(chǎn)動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù),該井日產(chǎn)油為5.9t,產(chǎn)水率高達(dá)90%。為尋找潛力層及堵水作業(yè)提供依據(jù),該井隨后進(jìn)行了PNN測(cè)井與過(guò)套管電阻率測(cè)井。增強(qiáng)圖版法涉及4個(gè)參數(shù),分別為骨架、泥質(zhì)、油及地層水的俘獲截面。對(duì)4個(gè)參數(shù)全部進(jìn)行調(diào)整工作量大,且多解性強(qiáng),因此按照如下步驟確定PNN測(cè)井俘獲截面解釋參數(shù)。

1) 確定油的俘獲截面。油的俘獲截面變化范圍較小,研究區(qū)目的層段無(wú)氣層顯示,油氣比低,平均GOR為15.0m3/m3,利用公式(9)計(jì)算可得研究區(qū)油的俘獲截面為21c.u.。

2) 確定泥質(zhì)的俘獲截面。繪制G35井泥巖段俘獲截面分布直方圖,要求該泥巖段井徑穩(wěn)定且與解釋層位接近,通過(guò)直方圖確定該井處理井段泥質(zhì)俘獲截面約為29.5c.u.(圖4)。

圖4 G35井泥質(zhì)俘獲截面頻數(shù)統(tǒng)計(jì)

3) 確定骨架的俘獲截面。當(dāng)油和泥質(zhì)的俘獲截面確定后,油線位置僅與骨架俘獲截面有關(guān),調(diào)整骨架俘獲截面參數(shù)值,改變油線位置,使其位于實(shí)際測(cè)量點(diǎn)的上方(圖5)。

圖5 G35井歸一化俘獲截面與孔隙度交會(huì)結(jié)果

4) 確定地層水俘獲截面。調(diào)整地層水的俘獲截面參數(shù),改變水線位置,使所有實(shí)際測(cè)量點(diǎn)位于水線上方(圖5)。

通過(guò)步驟1)至步驟4)確定油、泥質(zhì)、骨架、地層水的俘獲截面后,可根據(jù)射孔層段、裸眼井飽和度解釋結(jié)果及生產(chǎn)動(dòng)態(tài)資料對(duì)俘獲截面解釋參數(shù)進(jìn)行微調(diào),使處理井段實(shí)際地層測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)點(diǎn)合理落在增強(qiáng)圖版相應(yīng)的區(qū)域。通過(guò)圖5可確定G35井骨架、泥質(zhì)、油、地層水的區(qū)域俘獲截面分別約為8,29.5,21,65c.u.。

利用增強(qiáng)圖版法獲取的區(qū)域俘獲截面解釋參數(shù)對(duì)G35井進(jìn)行處理,解釋結(jié)果如圖6及表1所示。

表1 G35井PNN測(cè)井解釋成果

圖6 G35井PNN測(cè)井解釋成果(解釋結(jié)論道中5,6,7,8,10號(hào)層為油層,9號(hào)層為致密夾層,13,14號(hào)層為高水淹層)

圖6中第6道為PNN計(jì)算飽和度與過(guò)套管電阻率計(jì)算飽和度對(duì)比道,第7道為PNN計(jì)算飽和度與裸眼井含水飽和度對(duì)比道,第9道為解釋結(jié)論道,其中5,6,7,8,10號(hào)層為油層,9號(hào)層為致密夾層,13,14號(hào)層為高水淹層。由圖6及表1可以看出,PNN飽和度解釋結(jié)果與過(guò)套管電阻率解釋結(jié)果基本一致,并且儲(chǔ)層可信系數(shù)均大于0.5,符合定量解釋標(biāo)準(zhǔn),計(jì)算結(jié)果可靠。同時(shí),通過(guò)PNN含水飽和度與裸眼井含水飽和度對(duì)比,認(rèn)為5,6,7,8,10號(hào)層PNN含水飽和度與裸眼井含水飽和度相近,剩余油飽和度較高,開(kāi)發(fā)潛力較大,可接替成為產(chǎn)油層段。而該井原生產(chǎn)層位13,14號(hào)層則水淹比較嚴(yán)重,因此根據(jù)PNN測(cè)井結(jié)果對(duì)原生產(chǎn)層段進(jìn)行堵水作業(yè),對(duì)5,6,7,8,10號(hào)層進(jìn)行補(bǔ)孔,實(shí)施后日產(chǎn)油68.5t,產(chǎn)水率為18%,投產(chǎn)結(jié)果與解釋結(jié)論一致。證明了本文解釋參數(shù)選取方法的合理性與準(zhǔn)確性。

4 結(jié)論

1) PNN測(cè)井標(biāo)準(zhǔn)體積模型與改進(jìn)的體積模型在形式上具有統(tǒng)一性,本質(zhì)為區(qū)域解釋參數(shù)的選擇。通過(guò)圖版法選取PNN解釋參數(shù),可避免求取區(qū)域特征因子。

2) 油和骨架俘獲截面變化范圍較小,一般理論計(jì)算值可滿足解釋需求,泥質(zhì)俘獲截面雖然變化范圍較大,但從地層俘獲截面測(cè)井曲線上可以較好地確定,隨著長(zhǎng)時(shí)間開(kāi)發(fā),油層水淹后地層水性質(zhì)復(fù)雜,地層水的俘獲截面是較難確定的參數(shù),采用增強(qiáng)圖版法可以綜合確定不同組分的俘獲截面,該方法同時(shí)考慮了泥質(zhì)含量、孔隙度對(duì)俘獲截面測(cè)井值的影響,經(jīng)過(guò)孔隙度歸一化后增強(qiáng)了孔隙流體的響應(yīng)特征,提高了飽和度解釋精度。

3) 基于PyQt編制的PNN測(cè)井處理解釋模塊,符合實(shí)際生產(chǎn)需要,模塊同樣適應(yīng)熱中子成像測(cè)井(TNIS)、脈沖中子壽命測(cè)井(NLL)等所有測(cè)量地層俘獲截面曲線的飽和度定量解釋。