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    基于有限元方法的輪胎花紋主溝排水特性研究

    2023-10-10 05:56:28席巖劉晶晶張凱凱王龍慶趙明明
    橡膠科技 2023年9期
    關(guān)鍵詞:主溝滑水花紋

    席巖,劉晶晶,張凱凱,王龍慶,趙明明

    (青島森麒麟輪胎股份有限公司,山東 青島 266229)

    輪胎濕地性能是實(shí)車測(cè)試的重要項(xiàng)目。研究表明,輪胎在濕滑路面上的抓著性能并不僅受單一因素的影響,而是受輪胎膠料、花紋和路面條件等多種因素的共同作用[1]。T.OKANO等[2]通過實(shí)車驗(yàn)證方法發(fā)現(xiàn),隨著花紋溝槽寬度的增大,輪胎滑水臨界速度增大。周海超等[3]采用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)的方法建立了考慮花紋溝接地變形特征的輪胎滑水分析模型,從微觀流場(chǎng)角度分析了輪胎滑水過程中的水流特征及胎面動(dòng)水壓力分布等流場(chǎng)特性,研究了不同水膜厚度、水流速度及縱向和橫向花紋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)輪胎滑水性能的影響。J.R.CHO等[4]利用三維花紋輪胎的滑水分析建立數(shù)值-解析方法,測(cè)得濕路面制動(dòng)距離比干路面制動(dòng)距離延長(zhǎng)約20%。

    1 抓著及滑水原理

    在干路面條件下,輪胎抓著力是因胎面膠與路面摩擦而產(chǎn)生的,其抓地的兩個(gè)主要機(jī)理是輪胎與路面之間微觀分子粘附作用和花紋塊變形適應(yīng)路面微小凹凸點(diǎn)產(chǎn)生的粗糙度效應(yīng),其前提是輪胎與路面之間需要直接接觸。水的存在會(huì)干擾抓地機(jī)制,相當(dāng)于輪胎與路面之間被水隔開,為了讓輪胎能夠抓住潮濕路面,應(yīng)首先分散積水以恢復(fù)干燥狀態(tài)的接觸。

    當(dāng)輪胎以一定速度駛?cè)雰?chǔ)水路面后,輪胎與濕路面之間主要形成3個(gè)不同作用區(qū)域,如圖1所示。

    圖1 輪胎與濕路面接觸區(qū)域示意

    第1區(qū)域在接地前緣附近,主要表現(xiàn)為動(dòng)力滑水作用,輪胎會(huì)將前方的一小塊水向前“推”,因輪胎行駛速度與積水流動(dòng)速度的差異,推動(dòng)水流形成近似于楔形的水岸,使積水的流動(dòng)狀態(tài)改變。輪胎接地前緣對(duì)積水的沖擊使水壓上升產(chǎn)生動(dòng)水壓力,動(dòng)水壓力與輪胎在內(nèi)部氣壓與負(fù)荷作用下的垂向耦合力平衡,一旦動(dòng)水壓力大于垂向耦合力,輪胎將被抬起,大量積水涌入第2和第3區(qū)域,導(dǎo)致輪胎無(wú)法與路面直接接觸,失去與路面有效接觸才能產(chǎn)生的縱向、側(cè)向、轉(zhuǎn)向駕駛工況下的抓地特性,水越深,車速越快,這種影響越大,最終會(huì)削弱抓地潛力。因此,在第1區(qū)域內(nèi)輪胎的主要控制點(diǎn)應(yīng)為擴(kuò)散和排水,即盡快將阻擋在輪胎接地前端的大部分積水排至輪胎兩側(cè),使第2區(qū)域(粘性滑水區(qū)域)殘留更少的積水或不超過橫向和縱向花紋溝槽的儲(chǔ)水極限,提高第3區(qū)域(完全接觸區(qū)域)的有效接地[5-8]。

    第1區(qū)域的有效排水是輪胎在濕路面尤其是厚水膜路面上行駛的關(guān)鍵控制目標(biāo)。在輪胎設(shè)計(jì)中通過合理設(shè)計(jì)胎面的花紋溝槽和接地印痕來優(yōu)化接地前端的排水能力。根據(jù)流體力學(xué)原理,圓形接地印痕輪胎比矩形接地印痕輪胎更容易在水中前進(jìn),因?yàn)榫匦谓佑|面會(huì)產(chǎn)生更大的阻力。除優(yōu)化輪胎接地印痕形狀可以分散積水外,輪胎的花紋主溝設(shè)計(jì)對(duì)動(dòng)力滑水區(qū)域的排水特性也有至關(guān)重要的影響。

    本工作通過試驗(yàn)設(shè)計(jì)法結(jié)合有限元分析,研究輪胎花紋主溝寬度與主溝位置分布兩個(gè)影響因子在不同水平下對(duì)排水特性的影響,包括在直行和一定角度轉(zhuǎn)向條件下的滑水特性。

    2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    2.1 輪胎有限元模型

    本工作以205/55R16輪胎為研究對(duì)象,首先進(jìn)行結(jié)構(gòu)材料分布圖的簡(jiǎn)化,網(wǎng)格劃分采用Abaqus軟件,考慮輪胎變形的材料非線性、接觸非線性等復(fù)雜力學(xué)特性,建立帶縱溝輪胎的有限元模型(見圖2)并進(jìn)行滑水模擬分析。簾線骨架材料采用Rebar嵌入式單元;橡膠材料采用線性減縮積分單元C3D8R單元表示;橡膠材料選用Yeoh超彈性模型;骨架材料選用線彈性模型。

    2.2 水流有限元模型

    水流有限元模型可分為水流域和空域兩個(gè)部分。水流域和空域的不同之處在于初始計(jì)算時(shí),水流域的材料為水,即該區(qū)域的每個(gè)歐拉網(wǎng)格的體積分?jǐn)?shù)為1.0,而空域的每個(gè)歐拉網(wǎng)格的體積分?jǐn)?shù)為0。單元類型選取Abaqus中的EC3D8R單元,即三維8節(jié)點(diǎn)一階線性、減縮積分的歐拉單元。因歐拉網(wǎng)格固定不動(dòng),不存在沙漏現(xiàn)象,故不需要進(jìn)行沙漏控制。

    水流有限元模型、整體輪胎滑水有限元模型、輪胎滑水過程分別如圖3—5所示。

    圖3 水流有限元模型

    圖4 輪胎滑水有限元模型

    圖5 輪胎滑水過程示意

    2.3 方案設(shè)計(jì)

    本工作采用2個(gè)因子、2個(gè)水平方案設(shè)計(jì)。因子A為主溝位置分布,2個(gè)水平分別為中心分布、胎肩分布。因子B為主溝寬度,2個(gè)水平分別為中心主溝寬度大于胎肩主溝寬度(簡(jiǎn)稱中心溝寬)、胎肩主溝寬度大于中心主溝寬度(簡(jiǎn)稱肩溝寬)。

    從整周輪胎花紋中截取的局部花紋如圖6所示,其中,L1為中心主溝寬度,L2為胎肩主溝寬度,W1為花紋筋寬度。W1越大,4條主溝越分散,越趨向于胎肩分布;W1越小,4條主溝越集中,越趨向于中心分布。

    圖6 輪胎局部花紋示意

    因子和水平參數(shù)見表1。根據(jù)試驗(yàn)設(shè)計(jì)的因子分析方法,共有A1B1,A1B2,A2B1和A2B24個(gè)方案。

    表1 因子和水平參數(shù)

    3 結(jié)果與討論

    3.1 滑水仿真結(jié)果

    仿真默認(rèn)輸入條件為:充氣壓力250 kPa,負(fù)荷492 kg,行駛速度60 km·h-1,轉(zhuǎn)向角度30°。以輪胎與路面接觸法向力為評(píng)價(jià)指標(biāo),當(dāng)輪胎駛?cè)胨饔蚝螅騽?dòng)力滑水作用在行駛一段時(shí)間后接觸法向力逐漸減小直至輪胎失去與路面的接觸而失效。為保證數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性,本工作選取數(shù)據(jù)曲線積分面積作為參考指標(biāo),對(duì)比各研究方案輪胎與路面接觸法向力之間的顯著程度。

    直行滑水和轉(zhuǎn)向滑水仿真數(shù)據(jù)分別見表2和3。

    表2 直行滑水仿真數(shù)據(jù)

    表3 轉(zhuǎn)向滑水仿真數(shù)據(jù)

    直行和轉(zhuǎn)向條件下輪胎與路面接觸法向力隨時(shí)間的變化如圖7所示。

    圖7 不同行駛條件下輪胎與路面接觸法向力-時(shí)間曲線

    3.2 因子分析

    根據(jù)直行滑水和轉(zhuǎn)向滑水仿真結(jié)果,以積分面積為響應(yīng)指標(biāo)在Minitab軟件中進(jìn)行因子分析,得到直行滑水和轉(zhuǎn)向滑水各影響因子的主效應(yīng)圖,如圖8所示。

    圖8 不同行駛條件下影響因子的主效應(yīng)

    由圖8可知:積分面積具有望大特性,在直行滑水和轉(zhuǎn)向滑水行駛條件下,因子B主溝寬度的影響均比因子A主溝位置分布的影響顯著;肩溝寬、主溝趨向胎肩分布,抗直行滑水性能較好;中心溝寬、主溝趨向中心分布,抗轉(zhuǎn)向滑水性能較好。

    4 結(jié)語(yǔ)

    在實(shí)車測(cè)試中輪胎濕地性能通常有主觀和客觀兩種評(píng)價(jià)方式,車手進(jìn)行直行加減速、轉(zhuǎn)向及極限操控等,同時(shí)結(jié)合最大水漂車速等客觀指標(biāo)來綜合評(píng)價(jià)輪胎濕地性能。在輪胎開發(fā)階段可采用有限元方法研究微觀狀態(tài)下的水流狀態(tài)及滑水特性。本工作試驗(yàn)結(jié)果表明,在直行和轉(zhuǎn)向兩種行駛條件下不同寬度和位置分布的花紋主溝呈現(xiàn)出不同的排水特性,且主溝寬度的影響比主溝位置分布的影響顯著,這可為局部花紋排水性能的優(yōu)化提供參考。

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