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    全預(yù)混分段式燃燒系統(tǒng)設(shè)計與試驗研究

    2023-09-07 00:44:50余浩倫張錦梁
    日用電器 2023年7期
    關(guān)鍵詞:出氣口文丘里燃燒器

    余浩倫 張錦梁

    (廣東萬和新電氣股份有限公司 佛山 528325)

    引言

    在“雙碳”政策的推動下,采暖行業(yè)將被引導(dǎo)著向綠色格局及綠色生態(tài)形態(tài)發(fā)展,低排放、高效率的燃?xì)鉄崴a(chǎn)品將更符合市場及消費(fèi)者需求。全預(yù)混冷凝式壁掛爐作為熱效率高、有害氣體排放低的節(jié)能環(huán)保產(chǎn)品,被行業(yè)企業(yè)納入重要發(fā)展戰(zhàn)略規(guī)劃,將是未來市場趨勢明顯、需求強(qiáng)勁的明星產(chǎn)品,所以全預(yù)混冷凝式壁掛爐的負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍越大,用戶的采暖舒適度和生活熱水使用體驗越好,就目前普通的全預(yù)混冷凝式壁掛爐而言,因受到傳統(tǒng)預(yù)混器以及燃燒器的限制影響,負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍普遍較小。

    因此本文將圍繞全預(yù)混冷凝式壁掛爐負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍較小問題,對預(yù)混器和燃燒器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行創(chuàng)新優(yōu)化設(shè)計,實現(xiàn)全預(yù)混分段式燃燒,能很好的解決負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍小的問題,實現(xiàn)超寬頻負(fù)荷調(diào)節(jié)性能,提升用戶采暖舒適性和生活熱水使用體驗。

    1 預(yù)混器結(jié)構(gòu)設(shè)計

    1.1 預(yù)混器結(jié)構(gòu)及原理

    針對傳統(tǒng)預(yù)混器存在的負(fù)荷調(diào)節(jié)比較窄而固定的情況,圍繞小負(fù)荷下保持燃?xì)馀c空氣比例恒定性能要點(diǎn),對預(yù)混器進(jìn)行了新的結(jié)構(gòu)設(shè)計。該預(yù)混器結(jié)構(gòu)上采用一體式雙文丘里混合通道結(jié)構(gòu)形式,分別設(shè)有小口徑文丘里混合通道和大口徑文丘里混合通道,并在其喉管處設(shè)有燃?xì)膺M(jìn)氣口,如圖1 所示的雙文丘里混合通道混合管。

    圖1 雙文丘里混合通道混合管

    該預(yù)混器結(jié)構(gòu)設(shè)計是采用風(fēng)機(jī)前預(yù)混方式作為結(jié)構(gòu)設(shè)計前提,在大口徑文丘里混合通道的出氣口處安裝一個電磁開關(guān)閥,通過改變電磁開關(guān)閥的開啟與閉合狀態(tài),實現(xiàn)預(yù)混器混合氣出氣口單、雙通道的切換,從而起到對燃?xì)夂涂諝饣旌蠚膺M(jìn)行通道限流作用,如圖2 所示的預(yù)混器及其內(nèi)部結(jié)構(gòu)。

    圖2 預(yù)混器及內(nèi)部結(jié)構(gòu)

    如圖2 所知,當(dāng)電磁開關(guān)閥接通電源時,處于開啟狀態(tài),電磁開關(guān)閥產(chǎn)生的磁力克服內(nèi)置彈簧力作用,閥體密封墊片打開大口徑文丘里混合通道的出氣口,同時設(shè)在其進(jìn)氣口的擋片在受到預(yù)混風(fēng)機(jī)卷吸抽力的作用下,將以軸桿為軸心向上擺動一定角度,此時大口徑文丘里混合通道縮管處的燃?xì)鈬娮煲脖淮蜷_,此時預(yù)混器的燃?xì)夂涂諝饣旌蠚獬鰵饪谔幱谧畲箝_度狀態(tài),滿足最大功率輸出要求,如圖3(a)所示。

    圖3 電磁開關(guān)閥開啟與關(guān)合狀態(tài)

    當(dāng)電磁開關(guān)閥斷開電源時,處于關(guān)閉狀態(tài),電磁開關(guān)閥的閥體密封墊片在內(nèi)置彈簧力作用下,閥體密封墊片關(guān)閉大口徑文丘里混合通道的出氣口,同時設(shè)在其進(jìn)氣口的擋片沒有預(yù)混風(fēng)機(jī)卷吸抽力的作用,在重力作用下復(fù)位至原來的位置狀態(tài),此時大口徑文丘里混合通道縮管處的燃?xì)鈬娮毂粨跗P(guān)閉,只剩下雙通道文丘里混合管的小口徑文丘里混合通道縮管處的燃?xì)鈬娮焱猓藭r預(yù)混器的燃?xì)夂涂諝饣旌蠚獬鰵饪谔幱谧钚¢_度狀態(tài),滿足最小功率輸出要求,如圖3(b)所示。

    1.2 模擬仿真分析

    ANSYS 仿真分兩步進(jìn)行,首先根據(jù)最大和最小負(fù)荷的所需空氣量確定大小負(fù)荷端喉管直徑,其次根據(jù)大、小端的空氣量與燃?xì)?甲烷)比例,確定喉管直徑。其中,最大負(fù)荷出口處的壓力是根據(jù)方案在滿足30 kW 所需空氣量的情況下,其出口負(fù)壓值作為風(fēng)機(jī)提供的壓能。

    經(jīng)過仿真分析可知,當(dāng)小口徑文丘里混合通道喉管直徑為Φ14 mm 時,此尺寸能滿足小負(fù)荷1.5 kW 需求,并可以通過加大風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速來提高空氣引射量。其ANSYS 仿真分析見圖4。

    圖4 小口徑文丘里混合通道喉管ANSYS 分析

    在確定小口徑文丘里混合通道喉管直徑后,根據(jù)最大負(fù)荷30 kW 所需空氣量來確定大口徑文丘里混合通道喉管直徑,經(jīng)過多次調(diào)整大口徑文丘里混合通道直徑后,風(fēng)機(jī)引射的空氣量已滿足理論空氣量,確認(rèn)其喉管直徑為Φ24 mm。其ANSYS 仿真分析見圖5。

    圖5 大口徑文丘里混合通道喉管ANSYS 分析

    在雙通道的喉管直徑確定后,根據(jù)大小端引射的空氣量來確定所需燃?xì)饬浚細(xì)饬康亩嗌僦饕蓢娮熘睆浇孛娲笮〈_定。其中初步設(shè)計空氣系數(shù)為1.3,則空氣與燃?xì)獾谋戎导s為12.376。

    由仿真分析數(shù)據(jù)可知,大、小口徑文丘里混合通道的噴嘴直徑為Φ5 mm 和Φ3 mm 時,其大、小口徑文丘里混合通道的混合氣體與燃?xì)饬髁勘确謩e為13.275 和13.033。此噴嘴尺寸基本能滿足所需要求。其ANSYS 仿真分析見圖6。

    圖6 大、小口徑文丘里混合通道的噴嘴ANSYS 分析

    1.3 預(yù)混器結(jié)構(gòu)參數(shù)

    通過上述ANSYS 仿真分析得知,初步設(shè)定預(yù)混器的雙通道混合管的喉管及其噴嘴的結(jié)構(gòu)參數(shù)見表1。

    表1 預(yù)混器結(jié)構(gòu)參數(shù)

    2 燃燒器結(jié)構(gòu)設(shè)計

    為了保證在小負(fù)荷燃燒時的燃燒穩(wěn)定性,對燃燒器也進(jìn)行了新的結(jié)構(gòu)設(shè)計,該燃燒器采用一體式分段燃燒結(jié)構(gòu)方式,燃燒器內(nèi)部分成兩個獨(dú)立空間,分別是第一混合氣空間和第二混合氣空間。燃?xì)膺M(jìn)氣口設(shè)置在法蘭上,設(shè)有第一進(jìn)氣口和第二進(jìn)氣口,第一進(jìn)氣口與第一混合氣空間相連通,第二進(jìn)氣口與第二混合氣空間相連通。分配管則設(shè)置在第二混合氣空間的內(nèi)側(cè)空間,與殼體同軸方向設(shè)置,分配管上均勻分布有出氣分配孔,用于混合氣體的均勻分配出氣。此結(jié)構(gòu)燃燒器可以實現(xiàn)分段燃燒效果,保證燃燒穩(wěn)定性,在最小極限負(fù)荷時滿足較小功率的輸出需求。分段燃燒器及其內(nèi)部結(jié)構(gòu)如圖7 所示。

    圖7 燃燒器及內(nèi)部結(jié)構(gòu)

    3 燃燒系統(tǒng)設(shè)計與控制方法

    該燃燒系統(tǒng)基于全預(yù)混燃燒方式進(jìn)行設(shè)計,采用鼓風(fēng)式前預(yù)混式分段燃燒方式,其主要包括:分段式燃燒器、輸氣蓋體、雙文丘里混合通道預(yù)混器及鼓風(fēng)式變頻風(fēng)機(jī)。其中輸氣蓋體的出氣口設(shè)有兩個出氣口,第一出氣口與燃燒器的第一混合氣空間相連通,第二出氣口與燃燒器的第二混合氣空間相連通,且第二出氣口可通過電磁開關(guān)閥的通、斷切換,實現(xiàn)燃燒器的分段燃燒狀態(tài)。該燃燒系統(tǒng)及其內(nèi)部結(jié)構(gòu)如圖8 所示。

    圖8 燃燒系統(tǒng)及內(nèi)部結(jié)構(gòu)

    其控制過程如下:當(dāng)熱負(fù)荷需求較大時,預(yù)混器上的電磁開關(guān)閥和輸氣蓋體的電磁開關(guān)閥同時處于通電狀態(tài),預(yù)混器中的雙通道文丘里混合管的出氣口全部打開,此時在鼓風(fēng)式變頻風(fēng)機(jī)的驅(qū)動下,空氣從預(yù)混器的進(jìn)氣口端分別進(jìn)入大口徑文丘里混合通道和小口徑文丘里混合通道,此時大口徑文丘里混合通道進(jìn)氣口的擋片在受到風(fēng)機(jī)卷吸空氣流作用下,將以軸桿為軸心向上擺動一定角度,大口徑文丘里混合通道喉管處的燃?xì)鈬娮煲脖淮蜷_。這時,燃?xì)馔瑫r從大口徑文丘里混合通道和小口徑文丘里混合通道各自的燃?xì)鈬娮靽娙牒砉芘c空氣進(jìn)行混合,最后由預(yù)混器的出氣口端流入風(fēng)機(jī),然后進(jìn)入輸氣蓋體,依次從第一出氣口和第二出氣口進(jìn)入燃燒器的第一混合氣空間和第二混合氣空間,最終從燃燒器表面火孔噴出進(jìn)行燃燒,如圖9 所示,此時為全負(fù)荷燃燒狀態(tài)。

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    圖9 全負(fù)荷燃燒狀態(tài)

    當(dāng)熱負(fù)荷需求逐漸減少時,并且功率輸出需求降低到只需預(yù)混器的小口徑文丘里混合通道開啟和燃燒器第一混合氣空間進(jìn)行功率輸出時,預(yù)混器上的電磁開關(guān)閥和輸氣蓋體的電磁開關(guān)閥將同時處于斷電狀態(tài),輸氣蓋體的第二出氣口和大口徑文丘里混合通道被關(guān)閉。此時大口徑文丘里混合通道進(jìn)氣口的擋片沒有預(yù)混風(fēng)機(jī)卷吸抽力的作用,在重力作用下復(fù)位至原來的位置狀態(tài),大口徑文丘里混合通道縮管處的燃?xì)鈬娮毂粨跗P(guān)閉,只剩下小口徑文丘里混合通道縮管處的燃?xì)鈬娮焱?,空氣只能從預(yù)混器的進(jìn)氣口端進(jìn)入小口徑文丘里混合通道,燃?xì)鈩t只能噴入小口徑文丘里混合通道與空氣進(jìn)行混合,且混合氣只能進(jìn)去燃燒器的第一混合氣空間,并由燃燒器第一混合氣空間對應(yīng)的火孔噴出進(jìn)行燃燒。如圖10 所示,此時為燃燒器部分負(fù)荷燃燒狀態(tài)。

    圖10 部分負(fù)荷燃燒狀態(tài)

    4 試驗與分析

    4.1 試驗設(shè)備與條件

    試驗設(shè)備:冷凝式燃?xì)獠膳療崴疇t樣機(jī)、燃?xì)獠膳療崴疇t整機(jī)測試臺、煙氣分析儀。

    試驗條件:使用12 T 天然氣,燃?xì)鈮毫? 000 Pa,環(huán)境溫度28.5 ℃,大氣壓力101.1 kPa,燃?xì)鉁囟?8.3 ℃。

    冷凝式燃?xì)獠膳療崴疇t作為載體樣機(jī),將本文所述燃燒系統(tǒng)安裝于其內(nèi),進(jìn)行燃燒穩(wěn)定性、負(fù)荷調(diào)節(jié)比和煙氣測試,并按圖11 所示試驗臺方式進(jìn)行采暖爐安裝,采用相關(guān)的測試設(shè)備進(jìn)行測試。

    圖11 試驗臺及樣機(jī)、燃?xì)饬髁坑嫼蜔煔夥治鰞x

    4.2 性能試驗

    4.2.1 試驗一:全通道負(fù)荷燃燒狀態(tài)性能試驗

    設(shè)置預(yù)混器上的電磁開關(guān)閥和輸氣蓋體的電磁開關(guān)閥都處于通電狀態(tài),預(yù)混器混合管的大口徑文丘里混合通道處于“通啟”狀態(tài),使燃燒器處于全負(fù)荷燃燒狀態(tài)。在此狀態(tài)下,調(diào)節(jié)測試樣機(jī)中的燃?xì)獗壤y,使其功率輸出對應(yīng)的煙氣產(chǎn)物達(dá)到排放合理參數(shù)值,設(shè)定最小功率風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1 500 r,最大功率輸出風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速為8 000 r,依次調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速,測試記錄各煙氣成分含量。

    表2 全通道負(fù)荷測試數(shù)據(jù)參數(shù)

    4.2.1 試驗二:全通道低負(fù)荷燃燒狀態(tài)性能試驗

    設(shè)置預(yù)混器上的電磁開關(guān)閥處于斷電狀態(tài),但輸氣蓋體的電磁開關(guān)閥處于通電狀態(tài),使預(yù)混器混合管的大口徑文丘里混合通道處于“閉合”狀態(tài),只有預(yù)混器的小口徑文丘里混合通道處于“通啟”狀態(tài),但燃燒器還是處于全通道燃燒狀態(tài)。在此狀態(tài)下,設(shè)置風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)范圍為(1 500 ~3 500)r,測試記錄各煙氣成分含量。

    相關(guān)測試數(shù)據(jù)如表3。

    表3 全通道低負(fù)荷測試數(shù)據(jù)參數(shù)

    4.2.2 試驗三:單通道部分負(fù)荷燃燒狀態(tài)性能試驗

    設(shè)置預(yù)混器上的電磁開關(guān)閥和輸氣蓋體的電磁開關(guān)閥均處于斷電狀態(tài),使預(yù)混器的大口徑文丘里混合通道處于“閉合”狀態(tài),小口徑文丘里混合通道處于“通啟”狀態(tài),而燃燒器處于部分負(fù)荷燃燒狀態(tài)。在此狀態(tài)下,設(shè)置風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)范圍為(1 200~ 3 000)r,測試記錄各煙氣成分含量。

    相關(guān)測試數(shù)據(jù)如表4 。

    表4 單通道部分負(fù)荷測試數(shù)據(jù)參數(shù)

    4.3 試驗結(jié)果分析

    由數(shù)據(jù)表2、表3、表4 可知,冷凝式燃?xì)獠膳療崴疇t樣機(jī)在預(yù)混器和輸氣蓋體的電磁閥都處于通電狀態(tài)時,預(yù)混器的開度和燃燒器的有效燃燒面積都處于最大狀態(tài),測試樣機(jī)對應(yīng)的最大功率為30.93 kW(對應(yīng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速8 000 r),最小功率為4.62 kW(對應(yīng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速1 500 r),在此狀態(tài)下負(fù)荷調(diào)節(jié)比約為6.7 ∶1,此時屬于常規(guī)全預(yù)混燃燒系統(tǒng)的正常調(diào)節(jié)范圍。

    當(dāng)預(yù)混器的電磁開關(guān)閥處于斷電但輸氣蓋體的電磁開閥處于通電狀態(tài)時,預(yù)混器的開度處于最小狀態(tài),燃燒器的有效燃燒面積仍保持處于最大狀態(tài),測試樣機(jī)對應(yīng)的最大功率為8.48 kW(對應(yīng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速3 500 r),最小功率為3.23 kW(對應(yīng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速1 500 r)。

    當(dāng)預(yù)混器的電磁開關(guān)閥和輸氣蓋體的電磁開閥都處于斷電時,預(yù)混器的開度處于最小狀態(tài),燃燒器的有效燃燒面積也處于最小狀態(tài),測試樣機(jī)對應(yīng)的最大功率為4.53 kW(對應(yīng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速3 000 r),最小功率為1.12 kW(對應(yīng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速1 200 r)。此狀態(tài)下,調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速(1 500 ~3 000)r 時仍能維持正常燃燒,當(dāng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速低于1 500 r 時,則容易出現(xiàn)煙氣超標(biāo)、無法維持正常燃燒導(dǎo)致熄火的狀況。

    根據(jù)以上測試結(jié)果,在所述預(yù)混器和輸氣蓋體電磁開關(guān)閥相互切換控制模式下,可得到三段不同的功率輸出特性曲線,如見圖12 所示。測試樣機(jī)可調(diào)節(jié)達(dá)到的最大熱負(fù)荷為30.93 kW,最小熱負(fù)荷為1.12 kW,采用上述的雙通道文丘里管預(yù)混器和分段式燃燒器的全預(yù)混燃燒系統(tǒng),全預(yù)混冷凝式壁掛爐測試樣機(jī)的熱負(fù)荷調(diào)節(jié)比可達(dá)到27 ∶1 左右,為了保證燃燒穩(wěn)定和煙氣排放符合指標(biāo)要求的情況下,最小負(fù)荷時則需要預(yù)混器和輸氣蓋體的電磁開閥均處于斷電狀態(tài),且最小風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速設(shè)置不低于1 500 r,對應(yīng)最小功率為1.53 kW,此時全預(yù)混冷凝式壁掛爐的熱負(fù)荷調(diào)節(jié)比約為20 ∶1。

    圖12 功率與風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速運(yùn)行特性

    5 結(jié)論

    本文對雙通道預(yù)混器和分段式燃燒器從工作原理及結(jié)構(gòu)進(jìn)行了介紹,并把其組合設(shè)計的全預(yù)混燃燒系統(tǒng)在整機(jī)系統(tǒng)的運(yùn)行控制作了試驗研究與分析,通過整機(jī)性能試驗得出了相關(guān)試驗數(shù)據(jù),試驗結(jié)果表明:

    1)本文所述的全預(yù)混燃燒系統(tǒng)在整機(jī)運(yùn)行測試,在所述預(yù)混器和輸氣蓋體電磁開關(guān)閥相互切換控制模式下,可得到三段不同的功率輸出特性曲線,實現(xiàn)全預(yù)混分段燃燒。

    2)采用上述雙通道文丘里管預(yù)混器和分段式燃燒器的全預(yù)混燃燒系統(tǒng),熱負(fù)荷調(diào)節(jié)比可達(dá)到27 ∶1 左右,可穩(wěn)定燃燒的功率調(diào)節(jié)比也能達(dá)到20 ∶1,得到較大的寬頻功率調(diào)節(jié)范圍。

    綜上,本文所述的雙文丘里混合通道預(yù)混器和分段式燃燒器的全預(yù)混燃燒系統(tǒng)方案能得到超寬頻負(fù)荷調(diào)節(jié)性能,為解決全預(yù)混燃燒負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍較小問題提供了一種解決方向的參考,特別對大功率機(jī)型能得到超寬頻負(fù)荷調(diào)節(jié)比更具有實用意義,為用戶提供更佳的供暖舒適性和生活熱水使用體驗。

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