生活垃圾衛(wèi)生填埋場(chǎng)膜濃縮液全量化處理技術(shù)試驗(yàn)研究

張效剛，王 甲，萬(wàn) 輝，張玉飛，黃燕冰，劉 彬

（1.廣州環(huán)投環(huán)境服務(wù)有限公司，廣東 廣州 510540 ；2.天津建昌環(huán)保股份有限公司，天津300202；3.廣州環(huán)保投資集團(tuán)有限公司，廣東 廣州 510180）

0 引言

生活垃圾衛(wèi)生填埋場(chǎng)滲濾液處理中反滲透處理單元會(huì)產(chǎn)生膜的濃水，即膜濃縮液，膜濃縮液具有高鹽、高硬度、高難降解有機(jī)物的水質(zhì)特性。濃縮液處理一直是行業(yè)技術(shù)難題，大多數(shù)填埋場(chǎng)采用濃縮液暫存或回灌垃圾堆體的方式維持運(yùn)行。濃縮液回灌不僅容易導(dǎo)致垃圾堆體內(nèi)部板結(jié)，造成堆體結(jié)構(gòu)性風(fēng)險(xiǎn)，還直接導(dǎo)致滲濾液可溶解性鹽類(lèi)和難降解有機(jī)物不斷富集，影響滲濾液處理設(shè)備的正常運(yùn)行，造成生化系統(tǒng)處理效率下降，膜系統(tǒng)運(yùn)行壓力升高，影響滲濾液設(shè)施的處理能力和出水水質(zhì)。

目前，我國(guó)常用的濃縮液處理工藝有蒸發(fā)和高級(jí)氧化工藝等，高級(jí)氧化技術(shù)因處理成本高、處理難達(dá)標(biāo)而在實(shí)際應(yīng)用中受到一定限制［1-2］。蒸發(fā)工藝主要是機(jī)械式蒸汽再壓縮蒸發(fā)（MVR）和浸沒(méi)式燃燒蒸發(fā)（SCE）［3］，實(shí)際應(yīng)用的情況表明以上兩種蒸發(fā)技術(shù)存在突出問(wèn)題。機(jī)械式蒸汽再壓縮蒸發(fā)處理濃縮液選擇的蒸汽壓縮機(jī)溫升有局限性，導(dǎo)致處理量不能達(dá)標(biāo)，從而噸水處理成本過(guò)高，而且蒸發(fā)器運(yùn)行易發(fā)生結(jié)垢、污堵情況，影響設(shè)備正常運(yùn)行。浸沒(méi)式燃燒蒸發(fā)依賴(lài)于天然氣或沼氣作為熱源，蒸發(fā)效能偏低，且常壓蒸發(fā)導(dǎo)致異味嚴(yán)重，難以控制［3-4］。當(dāng)前的技術(shù)瓶頸已經(jīng)導(dǎo)致我國(guó)大多數(shù)垃圾填埋場(chǎng)存在一定的濃縮液存量，探索穩(wěn)定可靠且操作環(huán)境良好的濃縮液處理技術(shù)已成為行業(yè)的迫切需求。

綜上，本研究結(jié)合行業(yè)已經(jīng)開(kāi)展的研究工作，以廣州某典型生活垃圾填埋場(chǎng)滲濾液濃縮液為處理對(duì)象，研究濃縮液全量化處理技術(shù)的可行性和可靠性，并探索蒸發(fā)裝置穩(wěn)定運(yùn)行的關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)及蒸發(fā)裝置在10 倍濃縮倍數(shù)（濃縮倍數(shù)=進(jìn)料量/母液量）運(yùn)行條件下?lián)Q熱器的抗結(jié)垢性能［5-7］及蒸發(fā)過(guò)程產(chǎn)生的異味情況［8］。

1 試驗(yàn)內(nèi)容和方法

1.1 濃縮液水質(zhì)特性

試驗(yàn)研究的濃縮液是垃圾填埋場(chǎng)滲濾液處理設(shè)施中納濾和反滲透（RO）產(chǎn)生的濃水混合物，具有高鹽、高硬度、高難降解有機(jī)物的水質(zhì)特性，其水質(zhì)指標(biāo)見(jiàn)表1。

表1 濃縮液水質(zhì)特性Table 1 Water quality characteristics of concentrated solution

1.2 試驗(yàn)內(nèi)容

濃縮液全量化處理的工藝流程見(jiàn)圖1，強(qiáng)制循環(huán)二效蒸發(fā)是全量化處理工藝流程中的核心單元，試驗(yàn)對(duì)圖1 中化學(xué)軟化及預(yù)處理單元、二效蒸發(fā)和離心單元及配套的除臭單元開(kāi)展研究，主要內(nèi)容如下：①“雙堿法”化學(xué)軟化預(yù)處理工藝對(duì)濃縮液硬度指標(biāo)去除效果［9］；②蒸發(fā)器采用“外置列管換熱、強(qiáng)制循環(huán)、二效負(fù)壓蒸發(fā)”工藝，探索穩(wěn)定運(yùn)行的關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)；③10 倍濃縮倍數(shù)條件下，蒸發(fā)裝置換熱器抗結(jié)垢性能［10］；④離心機(jī)固液分離效果；⑤蒸發(fā)裝置臭氣處理工藝對(duì)臭氣污染物去除效果。

圖1 工藝流程示意Figure 1 Process flow schematic

1.3 試驗(yàn)方法

濃縮液進(jìn)蒸發(fā)裝置前采用“雙堿法”化學(xué)軟化預(yù)處理，降低濃縮液的硬度指標(biāo)。將化學(xué)軟化后的濃縮液pH 調(diào)節(jié)至微酸性，作為蒸發(fā)裝置進(jìn)料。利用生蒸汽為熱源，為一效蒸發(fā)器加熱，一效蒸發(fā)器的二次蒸汽供給二效蒸發(fā)器加熱，一效和二效蒸發(fā)器均采用強(qiáng)制循環(huán)負(fù)壓蒸發(fā)的運(yùn)行方式，物料在蒸發(fā)器內(nèi)高速流動(dòng)，通過(guò)控制蒸發(fā)器的壓力（真空度）、物料溫度、物料密度、濃縮倍數(shù)等關(guān)鍵參數(shù)［9-10］，保持蒸發(fā)器的聯(lián)動(dòng)持續(xù)運(yùn)行。濃縮液蒸發(fā)后的氣相冷凝為工藝凝液；隨蒸發(fā)過(guò)程進(jìn)行，鹽分和有機(jī)物在蒸發(fā)器中濃縮，通過(guò)離心機(jī)分離出飽和鹽結(jié)晶和有機(jī)物，形成濕鹽泥。因鹽分的溶解度不同，需要定期排出母液［11］。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 濃縮液軟化

選擇“雙堿法”進(jìn)行濃縮液預(yù)處理，在濃縮液原液進(jìn)入蒸發(fā)裝置前，向濃縮液原液中投加氫氧化鈉和碳酸鈉藥劑，通過(guò)化學(xué)反應(yīng)、沉淀排泥的方式，降低濃縮液的硬度［9］。

在化學(xué)軟化水罐內(nèi)投加NaOH，調(diào)節(jié)pH 為9～10，大量的鎂鹽和碳酸氫鹽結(jié)晶沉淀，再投加適量的Na2CO3，通過(guò)攪拌反應(yīng)大量的非碳酸鹽鈣硬度也可形成沉淀，并以排泥的形式導(dǎo)出系統(tǒng)。軟化出水投加硫酸，pH 控制為5.5～6.0，進(jìn)入蒸發(fā)單元。

對(duì)軟化前后的濃縮液進(jìn)行硬度指標(biāo)檢測(cè)，結(jié)果如表2 所示，研究證明選擇“雙堿法”對(duì)濃縮液進(jìn)行預(yù)處理能有效降低濃縮液的硬度指標(biāo)。

表2 硬度檢測(cè)數(shù)據(jù)Table 2 Hardness test data

由表2 可以看出，硬度的去除率達(dá)到75% 以上，有效降低蒸發(fā)裝置換熱器的結(jié)垢風(fēng)險(xiǎn)。同時(shí)，試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)軟化工藝主要是無(wú)機(jī)鹽以晶體形態(tài)析出，基本不會(huì)裹挾有機(jī)物沉淀。濃縮液中有機(jī)物以可溶性難降解有機(jī)物為主，在軟化單元隨懸浮物沉淀，去除率約5%。試驗(yàn)過(guò)程沒(méi)有投加助凝劑和絮凝劑，因此有機(jī)物去除較少。

2.2 蒸發(fā)裝置關(guān)鍵運(yùn)行參數(shù)

蒸發(fā)裝置在試驗(yàn)期間保持穩(wěn)定運(yùn)行，蒸發(fā)溫度波動(dòng)較小，其中一效蒸發(fā)器的蒸發(fā)溫度范圍為65～70 ℃，二效蒸發(fā)器的蒸發(fā)溫度范圍55～60 ℃，日均蒸發(fā)溫度如圖2 所示。

圖2 一效、二效蒸發(fā)器物料日平均蒸發(fā)溫度變化情況Figure 2 Changes on the daily average evaporation temperature of first-effect and second-effect evaporator materials

影響物料沸點(diǎn)的主要因素有外界壓力、液體的飽和蒸氣壓、液體內(nèi)雜質(zhì)。試驗(yàn)采用了負(fù)壓蒸發(fā)工藝，在真空泵的作用下，蒸發(fā)器內(nèi)維持穩(wěn)定的負(fù)壓狀態(tài)，可降低物料的蒸發(fā)溫度。負(fù)壓低溫蒸發(fā)比常壓蒸發(fā)或正壓蒸發(fā)有明顯優(yōu)勢(shì)，低溫運(yùn)行使設(shè)備運(yùn)行的穩(wěn)定性更高，而且低溫蒸發(fā)不會(huì)有大量的有機(jī)物分解，異味控制效果明顯。

表3 明確了蒸發(fā)裝置穩(wěn)定運(yùn)行的關(guān)鍵控制參數(shù)。實(shí)際控制二效蒸發(fā)器真空度略高于一效蒸發(fā)器真空度，一效、二效蒸發(fā)器物料的蒸發(fā)溫度分別為67.3、58.2 ℃。

表3 蒸發(fā)工藝熱平衡Table 3 Evaporation process heat balance

一效和二效蒸發(fā)器換熱溫差均小于5 ℃，證明換熱器保持了較好的換熱性能。同時(shí)，一效蒸發(fā)器的二次蒸汽供給二效蒸發(fā)器加熱，一效的蒸汽溫度和二效的物料溫度的換熱溫差穩(wěn)定小于5 ℃，證明蒸發(fā)裝置的熱平衡穩(wěn)定。

2.3 蒸發(fā)裝置進(jìn)水量、凝液量

蒸發(fā)裝置平均處理量為2.80 m3/d，平均工藝凝液量為2.51 m3/d，如圖3 所示，連續(xù)運(yùn)行期間，蒸發(fā)裝置進(jìn)水量和凝液量穩(wěn)定，凝液量隨進(jìn)水量變化。

圖3 蒸發(fā)裝置進(jìn)水量、凝液量變化情況Figure 3 Changes on water inlet and condensate volume of evaporation device

2.4 換熱器結(jié)垢

垃圾滲濾液濃縮液物料成分復(fù)雜，存在鈣、鎂、鋇、硅等多種難溶鹽污染物，這些難溶無(wú)機(jī)鹽進(jìn)入蒸發(fā)裝置極易引起蒸發(fā)設(shè)備及循環(huán)管路結(jié)垢、影響蒸發(fā)效率，造成換熱器頻繁清洗［11］。分離器中的氣相和液相在控制液面實(shí)現(xiàn)沸騰，蒸發(fā)裝置二次蒸汽通過(guò)管道排出至冷凝器，過(guò)飽和溶液進(jìn)行熱結(jié)晶，強(qiáng)制循環(huán)工藝使固-液均相混合，一起進(jìn)入加熱器，晶體會(huì)與加熱管壁產(chǎn)生摩擦防止換熱列管結(jié)垢和結(jié)焦等問(wèn)題。換熱器的強(qiáng)制循環(huán)工藝使物料流速始終保持2 m/s 以上，達(dá)到強(qiáng)化傳熱的目的，同時(shí)使得傳熱效率得到較大提高，由于保持了管束中料液的高速流動(dòng)，也防止了物料在加熱管內(nèi)壁富集，進(jìn)而最大限度地阻止了污垢的產(chǎn)生。

蒸發(fā)裝置的關(guān)鍵運(yùn)行參數(shù)在整個(gè)試驗(yàn)期始終在合理區(qū)間內(nèi)波動(dòng)，換熱溫差沒(méi)有明顯變化，證明換熱器沒(méi)有發(fā)生結(jié)垢現(xiàn)象。試驗(yàn)結(jié)束后打開(kāi)換熱器端口，見(jiàn)證二效蒸發(fā)器的換熱器污染結(jié)垢情況，管壁光滑，沒(méi)有明顯附著污染物，未出現(xiàn)結(jié)焦、結(jié)垢現(xiàn)象，其原因分析如下：①蒸發(fā)溫度越高結(jié)垢越嚴(yán)重，現(xiàn)場(chǎng)通過(guò)控制蒸發(fā)器的真空度，保證一效和二效蒸發(fā)溫度較低；②設(shè)置了軟化預(yù)處理單元，去除了大部分硬度，有效降低蒸發(fā)器結(jié)垢趨勢(shì)；③特殊設(shè)計(jì)的強(qiáng)制循環(huán)工藝，控制蒸發(fā)器表面流速，換熱界面的切向力及時(shí)緩解和消除結(jié)垢。

2.5 凝液水質(zhì)

由于蒸發(fā)裝置的特殊設(shè)計(jì)，蒸發(fā)裝置在試驗(yàn)研究中沒(méi)有發(fā)生物沫夾帶現(xiàn)象，保證了產(chǎn)水水質(zhì)的穩(wěn)定。蒸發(fā)裝置工藝凝液清澈透明，試驗(yàn)過(guò)程中分別進(jìn)行兩次水質(zhì)檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果如表4 所示。

表4 濃縮液、工藝凝液檢測(cè)數(shù)據(jù)Table 4 Concentrates and process condensates test date

由表4 可知，工藝凝液各項(xiàng)指標(biāo)測(cè)定值范圍如下：pH 為6.5～7.5，COD 為300～400 mg/L，TDS在150 mg/L 以下，氨氮穩(wěn)定在50 mg/L 以下。蒸發(fā)裝置工藝對(duì)濃縮液污染物具有很高的去除率，工藝凝液污染物指標(biāo)穩(wěn)定［12］。

濃縮液中鹽分和有機(jī)物主要在蒸發(fā)工藝中去除，濃縮液中水分變成水蒸氣，實(shí)現(xiàn)與鹽分和有機(jī)物的分離，僅有極少量有機(jī)物隨水蒸氣逃逸至工藝凝液。工程應(yīng)用中經(jīng)過(guò)RO 膜深度處理可以達(dá)到GB 16889—2008 生活垃圾填埋場(chǎng)污染控制標(biāo)準(zhǔn)表2 要求。

隨著蒸發(fā)過(guò)程的進(jìn)行，有機(jī)物會(huì)在蒸發(fā)器中濃縮，COD 控制值約為90 000～100 000 mg/L，有機(jī)物不僅成分復(fù)雜，表面活性較強(qiáng)的有機(jī)物還容易在蒸發(fā)器中產(chǎn)生泡沫，并通過(guò)霧沫夾帶影響產(chǎn)水水質(zhì)。現(xiàn)場(chǎng)設(shè)置了泡沫液位控制系統(tǒng)，通過(guò)泡沫液位連鎖計(jì)量泵實(shí)現(xiàn)自動(dòng)投加聚醚消泡劑，保證蒸發(fā)器泡沫的穩(wěn)定控制。

2.6 臭氣控制

濃縮液中存在的高濃度有機(jī)污染物和多種輕質(zhì)帶有異味的污染物（部分有機(jī)物在蒸發(fā)過(guò)程中高溫?zé)峤?，部分輕質(zhì)帶有異味的污染物在蒸發(fā)過(guò)程中隨氣相逸出），均通過(guò)蒸發(fā)裝置釋放不凝氣進(jìn)入環(huán)境中，產(chǎn)生臭氣。試驗(yàn)研究選擇水環(huán)真空負(fù)壓蒸發(fā)技術(shù)，使蒸發(fā)器中的物料在55～70 ℃沸騰蒸發(fā)，有機(jī)物蒸發(fā)分解量大幅減少。結(jié)合臭氣收集和除臭處理技術(shù)，保證臭氣達(dá)標(biāo)排放的同時(shí)，保障感官異味有效控制。

試驗(yàn)采用傳統(tǒng)的“酸洗滌+堿洗滌+活性炭吸附”除臭工藝，現(xiàn)場(chǎng)無(wú)明顯感官異味。如表5、表6 所示，試驗(yàn)期間進(jìn)行兩次臭氣檢測(cè)的數(shù)值均滿(mǎn)足GB 14554—1993 惡臭污染物排放標(biāo)準(zhǔn)表1 二級(jí)新改擴(kuò)建標(biāo)準(zhǔn)及表2 標(biāo)準(zhǔn)［12-13］。

表5 有組織異味排放檢測(cè)數(shù)據(jù)Table 5 Organized odor emission test data

表6 廠界無(wú)組織異味排放檢測(cè)數(shù)據(jù)Table 6 Data for fugitive odor emission testing at the plant boundary

試驗(yàn)選用的傳統(tǒng)“酸洗滌+堿洗滌”主要采用酸、堿溶液分別循環(huán)噴淋，臭氣中水溶性較好的惡臭成分溶解于酸堿溶液中。以硫酸為吸收劑，對(duì)氨的去除率達(dá)到95%，三甲胺的去除率可達(dá)90% 以上；以氫氧化鈉和次氯酸鈉的混合溶液為淋洗液，對(duì)硫化物的去除率可達(dá)90% 以上。酸堿洗滌對(duì)硫化氫、氨、三甲胺等污染物去除效果明顯［13］。經(jīng)過(guò)酸堿洗滌后再利用活性炭吸附法作為保障，吸附以氣溶膠形態(tài)存在的臭氣顆粒，有效保證了各項(xiàng)指標(biāo)達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。

2.7 母液與鹽泥

蒸發(fā)裝置在保證濃縮倍數(shù)穩(wěn)定的前提下，通過(guò)離心機(jī)固液分離后產(chǎn)生濕鹽泥。二效蒸發(fā)器定期排出母液。

2.7.1 母液指標(biāo)

母液量約占進(jìn)料量的8%～10%，母液TDS 指標(biāo)為4.5×105～5.0×105mg/L，有機(jī)污染物指標(biāo)為9.0×104～1.0×105mg/L。在試驗(yàn)研究中，母液回流至填埋場(chǎng)濃縮液儲(chǔ)存池。在濃縮液全量化處理工程中，母液可通過(guò)干化裝置序批式干燥處理，實(shí)現(xiàn)鹽泥含水率小于30%。

2.7.2 鹽泥指標(biāo)

試驗(yàn)階段的鹽泥主要由兩部分組成，即軟化鹽泥和離心鹽泥。軟化鹽泥主要以碳酸鈣、碳酸鎂和有機(jī)污染物為主，在濃縮液全量化處理工藝中可采用板框壓濾機(jī)脫水至含水率小于60%。離心鹽泥含水率第1 次、第2 次、第3 次檢測(cè)及平均值分別為24.20%、16.10%、23.18%、21.16%，試驗(yàn)過(guò)程中離心鹽泥含水率均小于30%。

在濃縮液全量化處理工藝中，軟化鹽泥、離心鹽泥和干化鹽泥一并通過(guò)添加固化劑和穩(wěn)定劑的方式達(dá)到GB 18599—2020 一般工業(yè)固體廢物貯存和填埋污染物控制標(biāo)準(zhǔn)及其修改單中的有關(guān)規(guī)定后，送至填埋場(chǎng)做填埋處置。

2.8 能源和藥劑

2.8.1 能源指標(biāo)

試驗(yàn)用電主要為蒸汽裝置用電、電蒸汽鍋爐用電、輔助設(shè)備用電等，由圖4 可以看出，試驗(yàn)研究階段，蒸發(fā)裝置噸水耗電量穩(wěn)定，耗電量為345.4 kWh/t。噸水耗電量較高的主要原因包括：①試驗(yàn)處理規(guī)模小，規(guī)模效應(yīng)導(dǎo)致噸水電耗偏高；②試驗(yàn)采用電鍋爐制作蒸汽，作為一效加熱器的熱源，耗電量較大。工程應(yīng)用需要利用垃圾填埋場(chǎng)的填埋氣，通過(guò)沼氣鍋爐制作生蒸汽作為蒸發(fā)裝置的熱源，大幅節(jié)省電量消耗。

圖4 噸水耗電量變化情況Figure 4 Changes on electricity consumption per ton of concentrates

試驗(yàn)每日的自來(lái)水消耗量為1.68 m3/d，消耗的自來(lái)水主要用于設(shè)備一次開(kāi)機(jī)補(bǔ)水、日常冷卻塔補(bǔ)水、除臭設(shè)備補(bǔ)水、蒸汽鍋爐補(bǔ)水、清洗沖洗用水等。其中日常冷卻塔補(bǔ)水為自來(lái)水主要用水點(diǎn)，在濃縮液全量化處理工藝中可選用高能效的冷卻塔以減少自來(lái)水消耗量。

2.8.2 藥劑消耗指標(biāo)

試驗(yàn)所用藥劑均為常規(guī)工業(yè)藥劑，分別為碳酸鈉、氫氧化鈉、濃硫酸、消泡劑，噸水藥劑消耗量如表7 所示。

表7 噸水藥劑消耗量Table 7 Pharmaceutical consumption per ton of concentrates

由表7 可知，試驗(yàn)根據(jù)蒸發(fā)器運(yùn)行情況對(duì)軟化工藝進(jìn)行優(yōu)化，優(yōu)化后的碳酸鈉、氫氧化鈉、濃硫酸的投加量均有所下降，優(yōu)化前軟化工藝藥劑投加值是按照100%去除硬度指標(biāo)設(shè)定的，優(yōu)化后按照軟化工藝硬度去除指標(biāo)60%來(lái)設(shè)定投加量。每日藥劑用量如圖5 所示，工藝優(yōu)化前后的藥劑投加量變化明顯，且蒸發(fā)裝置運(yùn)行依舊保持穩(wěn)定。

3 結(jié)論

1）通過(guò)試驗(yàn)研究，二效蒸發(fā)濃縮液全量化處理技術(shù)能夠達(dá)到較好的處理效果，實(shí)現(xiàn)濃縮液中水和污染物的有效分離，試驗(yàn)獲得了二效蒸發(fā)裝置穩(wěn)定運(yùn)行的關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)。

2）化學(xué)軟化工藝降低了濃縮液硬度指標(biāo)，有效降低了換熱器結(jié)垢風(fēng)險(xiǎn)。

3）二效蒸發(fā)裝置“外置列管換熱+強(qiáng)制循環(huán)+負(fù)壓蒸發(fā)”工藝特點(diǎn)實(shí)現(xiàn)了換熱界面與蒸發(fā)界面的分離，從技術(shù)原理上解決了物料在換熱界面因發(fā)生相變而導(dǎo)致的嚴(yán)重結(jié)垢問(wèn)題。同時(shí)，單程固定管板式列管換熱器配合強(qiáng)制循環(huán)，使物料在列管加熱器內(nèi)受熱均勻，傳熱系數(shù)高，有效降低換熱器在10 倍濃縮倍數(shù)條件下的結(jié)垢風(fēng)險(xiǎn)。

4）二效蒸發(fā)器的物料蒸發(fā)溫度穩(wěn)定在55～70 ℃，未有大量有機(jī)物熱解產(chǎn)生的臭氣和異味。采用“酸洗滌+堿洗滌+活性炭吸附”臭氣處理工藝可以保證尾氣排放達(dá)標(biāo)，且無(wú)明顯感官異味。

5）蒸發(fā)裝置工藝凝液清澈透明，各項(xiàng)指標(biāo)檢測(cè)結(jié)果均保持相對(duì)穩(wěn)定。濃縮液全量化處理技術(shù)中設(shè)置反滲透膜作為深度處理工藝，確保出水達(dá)到GB 16889—2008 表2 標(biāo)準(zhǔn)。

6）預(yù)期二效蒸發(fā)濃縮液全量化處理技術(shù)可廣泛運(yùn)用在垃圾填埋場(chǎng)膜濃縮液中，在垃圾填埋場(chǎng)應(yīng)用時(shí)可以利用填埋場(chǎng)內(nèi)的填埋氣，在工藝可行的情況下節(jié)省能源。