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    Q3原狀黃土與重塑黃土的土水特性研究

    2019-08-06 02:29:48張玉偉宋戰(zhàn)平翁效林
    水資源與水工程學(xué)報 2019年3期
    關(guān)鍵詞:土水原狀吸力

    張玉偉,宋戰(zhàn)平, 翁效林

    (1.西安建筑科技大學(xué) 土木工程學(xué)院, 陜西 西安710055; 2.長安大學(xué) 公路學(xué)院, 陜西 西安 710064)

    1 研究背景

    土水特征曲線SWCC(soil-water characteristic curve)是研究黃土力學(xué)特性的基礎(chǔ)[1-2]。土體的滲透性、強(qiáng)度、變形等均與土水特征曲線密切相關(guān),土體本構(gòu)模型建立也常常用到土水特征曲線模型。目前土水特征曲線方面研究已取得了豐碩的成果,理論方面國外學(xué)者通過試驗提出了多個經(jīng)典的經(jīng)驗公式[3-8],得到了廣泛的認(rèn)同與應(yīng)用,試驗方面,王鐵行等[9]開展了重塑砂土土水特征試驗,研究了砂土密度對吸力變化的影響;王世梅等[10]開展了某滑坡重塑紅黏土的土水特征試驗,研究了土體應(yīng)力狀態(tài)對吸力變化的影響;陶高梁等[11-12]基于分形理論,探討了黏粒含量和土體壓縮變形對土水特征曲線的影響,并利用已有試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行了對比驗證;張昭等[13]利用GCTS土水特征曲線儀,測定了無壓和固結(jié)壓力下Q3黃土土水特征曲線,引入“水土體積比”對不同土體進(jìn)行分析;褚峰等[14]分析了天然干密度和豎向應(yīng)力對原狀黃土土水特性的影響;周葆春等[15]系統(tǒng)分析了土體含水率改變導(dǎo)致其孔隙體積變化,進(jìn)而研究了孔隙變化下土體的土水特征曲線變化規(guī)律;譚曉慧等[16]采用滲析法及濾紙法測定了膨脹土的土-水特性,以Van Genuchten模型為基礎(chǔ)對試驗結(jié)果進(jìn)行了曲線擬合??梢钥闯鰧W(xué)者們已對土體材料的土水特性開展了較多的研究,并逐漸認(rèn)識到孔隙變化對土水特性具有重要影響,但目前關(guān)于Q3黃土土水特性的研究相對較少,而且Q3黃土具有明顯的孔隙結(jié)構(gòu),孔隙變化對其土水特性的影響非常明顯,因此本文系統(tǒng)研究Q3黃土的土水特性,著重考慮Q3黃土的孔隙變化對土水特征曲線的影響,分別制備原狀試樣和不同孔隙比重塑黃土試樣,采用15bar壓力膜儀進(jìn)行Q3原狀試樣和不同孔隙比重塑試樣的試驗,系統(tǒng)分析Q3黃土的土水特性,進(jìn)而采用經(jīng)典模型對原狀黃土和重塑黃土試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合驗證,分析現(xiàn)有經(jīng)典模型對Q3黃土土水特性預(yù)測的適用性,并探討孔隙變化對SWCC的影響規(guī)律。

    2 Q3原狀黃土與重塑黃土的土水特性試驗

    2.1 SWCC測試方法

    采用1500F1型壓力膜儀(圖1)開展測試[17],壓力膜儀測試裝置包括增壓泵、保壓閥門、密閉壓力室和集水管,增壓泵提供持續(xù)性壓力,通過閥門調(diào)節(jié)試驗所需的壓力值,壓力室提供保壓空間,壓力室下方陶瓷板浸水飽和時可使室內(nèi)外壓力保持平衡,平衡條件下,土體吸力值與外加壓力值相等,土樣脫水過程的吸力值變化可通過加壓系統(tǒng)實時監(jiān)測,土體排水量進(jìn)入集水管,通過排水量可計算出任何試驗階段土體的體積含水率。

    圖1 1500F1壓力膜儀

    壓力膜儀壓力室中的陶瓷板分布有細(xì)密的小孔,浸濕時由于受到表面張力作用,小孔表面會形成收縮膜,阻止空氣進(jìn)入內(nèi)部,壓力室內(nèi)部壓力較大,達(dá)到土體脫濕的目的,陶瓷板小孔收縮膜內(nèi)外壓差即為基質(zhì)吸力(見圖2),陶瓷板保壓極限值可通過下式計算:

    sd=(ua-uw)d=2Ts/Rs

    (1)

    式中:sd為進(jìn)氣值;Ts為水膜表面張力;Rs為水膜曲率半徑。

    壓力室內(nèi)土樣內(nèi)部水分受到壓差作用逐漸排出,通過實時監(jiān)測各階段閥門壓力值和集水管排水量,即可得到土體體積含水率和吸力之間的變化關(guān)系,最終得到土樣的土水特征曲線。

    圖2 土顆粒與陶瓷板的接觸示意圖

    2.2 試驗方案及過程

    本文考慮Q3黃土孔隙變化對SWCC的影響,此外還關(guān)注現(xiàn)有經(jīng)典模型對黃土土水特性預(yù)測的準(zhǔn)確性,分別制備Q3黃土原狀試樣和重塑試樣開展試驗,重塑試驗考慮了孔隙變化影響。原狀試樣和重塑試樣均由施工現(xiàn)場取土制得,同時進(jìn)行現(xiàn)場土樣的基本參數(shù)測試,結(jié)果見表1所示。試驗過程增壓值設(shè)置為10、20、40、60、80、100、150、200、250、300、350、400、450、500 kPa。

    表1 現(xiàn)場黃土土樣基本參數(shù)

    原狀土樣采用環(huán)刀削樣,環(huán)刀為直徑61.8 mm、高度20 mm的標(biāo)準(zhǔn)小環(huán)刀,原狀土樣如圖3所示。擬制備的重塑土樣孔隙比分別為0.85、0.8、0.75、0.7、0.65、0.6,不同孔隙比重塑土樣由壓樣器(如圖4)來制備,制樣原理如下:小環(huán)刀體積為V=πr2h=59.99 cm3,根據(jù)干密度的定義ρd=ms/V,得到不同干密度ρd所需要一個小環(huán)刀樣的干土量ms,含水率設(shè)定為原狀土含水率,可得到小環(huán)刀樣所需水量,稱取干土量ms和所需水量,通過壓樣筒可依次制備不同孔隙比的重塑黃土試樣。

    圖3 原狀土樣制備

    圖4 重塑土樣制備

    按照《公路土工試驗規(guī)程》中要求,試樣飽和采用毛細(xì)管飽和法,土樣飽和度大于95%認(rèn)為符合要求。每級加壓平衡后記錄集水管讀數(shù),每級壓力對應(yīng)的排水量為:

    mwj=α·Δh

    (2)

    式中:α為標(biāo)定參數(shù),g/mm;Δh為兩級壓力下集水管讀數(shù)差,mm。

    最大壓力穩(wěn)定時的含水量記作mwf,每級壓力下含水率為:

    (3)

    重力含水率為:

    wi=mwi/ms

    (4)

    可得:

    θi=ωiρd/ρw

    (5)

    式中:mwf為最大壓力對應(yīng)的水重量,g;mwi為加壓過程不同壓力對應(yīng)的含水量重量,g;n為加壓等級;ωi為加壓過程不同壓力對應(yīng)的重量含水率;θ為加壓過程不同壓力對應(yīng)的體積含水率;ρd為試樣干密度,g/cm3;ρw為4℃水的密度,g/cm3。由上述公式計算得到不同壓力等級下土樣的體積含水率,結(jié)合讀取的增壓值得到不同試樣的土水特征曲線。

    3 結(jié)果分析與討論

    3.1 原狀黃土SWCC

    圖5為Q3黃土原狀試樣的試驗結(jié)果,由圖5(a)可看出原狀黃土SWCC經(jīng)歷了快速減小、緩慢減小、穩(wěn)定3個階段,初始段體積含水率隨吸力變化敏感,隨著排水的進(jìn)行,吸力逐漸增大,最終基本達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài),圖5(b) 可看出Q3原狀黃土進(jìn)氣值為20 kPa左右,當(dāng)初始段基質(zhì)吸力低于100 kPa時,土體內(nèi)部自由水較多,飽和度較大,自由水排出一部分對吸力大小影響不明顯,土體飽和度仍然較高,對于黃土來說,此階段可認(rèn)為土體處于飽和階段(飽和度Sr處于85%~100%),土體處于飽和濕陷狀態(tài),體積含水率的變化對吸力影響很小,土體性質(zhì)改變也很小;當(dāng)吸力超過100 kPa而小于400 kPa時,土體進(jìn)一步排水逐漸進(jìn)入不飽和狀態(tài),土體吸力明顯增大,此時土體含水率變化常常引起吸力值的敏感變化,吸力改變也會引起土體性質(zhì)急劇變化,對于濕陷性黃土而言,此階段對應(yīng)著土體強(qiáng)烈濕陷階段,土體處于不飽和狀態(tài)(飽和度Sr小于85%,大于殘余飽和度),土體浸水導(dǎo)致含水率變化,引起吸力的明顯變化,內(nèi)部土顆粒粘聚力急劇降低,土顆粒排列更為緊密,宏觀上表現(xiàn)為浸水濕陷變形;當(dāng)吸力超過400 kPa時,土體內(nèi)部自由水較少,剩余難以排出的結(jié)合水,土顆粒之間的吸力作用較大,土體具有明顯的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度。

    3.2 不同孔隙比重塑黃土SWCC

    圖6給出不同孔隙比重塑試樣的土水特征試驗結(jié)果,圖6(a)顯示重塑黃土的土水特征曲線與原狀黃土整體變化趨勢一致,同樣可分為3個變化階段,初始段土體含水改變對吸力影響較小,隨著排水的進(jìn)行,土體吸力變化逐漸增大,最終達(dá)到穩(wěn)定,但可看出孔隙比對SWCC的影響非常顯著,孔隙比較大時,相比于孔隙比較小時初始段體積含水率變化對吸力影響更小,說明土體孔隙大時的持水能力更強(qiáng),隨著排水過程,孔隙較大時達(dá)到的參與體積含水率較小,孔隙較小時殘余體積含水率較大,說明土體孔隙大時的自由水較多,排水量更大;圖6(b)顯示土體孔隙比對其進(jìn)氣值影響也較為明顯,土體孔隙比大時的進(jìn)氣值較小,土體孔隙比小時的進(jìn)氣值較大,說明土體孔隙較大時飽和狀態(tài)排水更容易,土體孔隙較小時排水困難,這是因為孔隙比較大時,土樣內(nèi)部排水通道更加通暢,自由水遷移阻力相對小,隨著吸力增大,自由水逐漸排出,孔隙較小時,土體內(nèi)部連通性相比大孔隙土體有所減弱,迂曲度增大,自由水在土體內(nèi)部遷移阻力更大,隨著吸力增加土體內(nèi)部自由水排水相對困難。因此,整體來看孔隙比對Q3黃土土水特性的影響明顯,孔隙變化對土水特征曲線的影響不可忽視。

    圖5 原狀黃土土水特征曲線

    圖6 不同孔隙比重塑黃土土水特征曲線

    3.3 理論模型擬合分析

    國內(nèi)外學(xué)者根據(jù)試驗結(jié)果及某些假定提出了許多經(jīng)典的土水特征曲線模型,其中包括Brooks and Corey 模型[3]、Van Genuchten 模型[4]、Gardner 模型[5]、Fredlund & Xing 模型[6],這些模型多針對于黏土提出,并且上述模型均沒有考慮孔隙變化的影響,是否適用于Q3黃土不得而知,因此分別采用Brooks and Corey 模型(簡稱B-C模型)和Van Genuchten 模型(簡稱V-G模型)對試驗結(jié)果進(jìn)行擬合對比,分析兩個模型對Q3黃土的適用性。

    Brooks and Corey 模型:

    (6)

    式中:Se為有效飽和度;Ψa為進(jìn)氣吸力值;Ψ為吸力;λ為土性參數(shù)。

    又由:

    (7)

    則B-C模型以體積含水率可表示為:

    (8)

    Van Genuchten模型:

    (9)

    以體積含水率來表示:

    (10)

    式中:a、m、n均為土體參數(shù);m、n的關(guān)系一般假定為m=1-1/n或m=1-2/n。

    首先對B-C模型和V-G模型參數(shù)進(jìn)行確定,由式(8)可知,B-C模型包括進(jìn)氣值Ψa、孔隙分布指數(shù)λ、飽和體積含水率θs和殘余體積含水率θr4個參數(shù),其中飽和體積含水率θs可由飽和度換算得到,換算關(guān)系為θs=(e/(1+e))Srs;殘余體積含水率θr為吸力無窮大時的體積含水率,本文采用Mualem提出確定殘余狀態(tài)體積含水率θr的方法確定[18]。另外進(jìn)氣值Ψa和土體參數(shù)λ可以通過試驗擬合得到,最終確定B-C模型的4個參數(shù)如表2所示。

    表2 原狀黃土B-C模型參數(shù)

    V-G模型需要確定θs、θr、a、m、n,其中取m=1-1/n,θs、θr的確定方法與B-C模型一致,參數(shù)a、n則由試驗數(shù)據(jù)擬合確定,最終得到V-G模型參數(shù)見表3所示:

    表3 原狀黃土V-G模型參數(shù)

    圖7 兩個模型對原狀黃土土水特征曲線的擬合結(jié)果

    圖7給出了B-C模型和V-G模型對原狀黃土土水特征曲線的擬合結(jié)果,由圖7可知V-G模型整體擬合效果較好,尤其在初始吸力段,V-G模型擬合效果明顯優(yōu)于B-C模型,高吸力段兩者擬合效果均較好。分析認(rèn)為B-C模型假定吸力小于進(jìn)氣值時,體積含水率保持為初始值,事實上即使吸力較小時,其微小改變也會引起體積含水率的微小改變,因此在初始吸力段存在偏差,此外模型的參數(shù)確定也存在一定誤差,導(dǎo)致擬合結(jié)果存在偏差;V-G模型給出了體積含水率和吸力關(guān)系曲線,尤其初始段精確描述了兩者的關(guān)系,因此整體擬合效果較好。對于常規(guī)土體,孔隙變化不明顯,初始吸力段可近似認(rèn)為體積含水率隨吸力的變化不大,可能B-C模型和V-G模型誤差不大,但對于具有大孔隙性的非飽和黃土,初始段體積含水率與吸力變化明顯,B-C模型預(yù)測效果較差,因此對于Q3原狀黃土的土水特征曲線可用V-G模型進(jìn)行預(yù)測。

    3.4 討論

    由3.3節(jié)可看出,V-G模型可描述原狀黃土的土水特性,但原模型中沒有引入孔隙比,無法描述孔隙比對土水特性的影響。本試驗中同時測得不同孔隙比重塑土樣的土水特征曲線,試驗結(jié)果表明孔隙比對重塑黃土土水特征曲線的影響非常明顯,引起進(jìn)氣值和初始吸力段明顯不同,孔隙變形不得不考慮,但上述兩種模型均無法合理考慮孔隙比對土水特征曲線的影響,如果采用上述模型進(jìn)行預(yù)測則需要分別開展不同孔隙比土水特征曲線模型的參數(shù)擬合試驗,工作量較大,因此采用上述模型進(jìn)行不同孔隙比的重塑黃土的土水特性預(yù)測較為困難,而黃土具有明顯的結(jié)構(gòu)性,浸水誘發(fā)土體內(nèi)部孔隙改變非常顯著,必然對其土水特性造成更加顯著的影響,因此建立考慮孔隙影響的SWCC來預(yù)測黃土的土水特性變化具有重要意義,這方面很多學(xué)者已經(jīng)開始了研究,但針對于Q3黃土的研究還比較少見。本文研究表明,對于具有大孔隙的Q3黃土,V-G模型可用于原狀黃土土水特征曲線的預(yù)測,但對比孔隙比對土水特征曲線的影響模擬無能為力,試驗結(jié)果表明孔隙變化對土水特征曲線的影響不可忽略,因此后續(xù)從孔隙變形入手,建立具有實用性的SWCC模型是一個需要深入研究的方向。

    4 結(jié) 論

    (1)Q3黃土土水特征曲線分為快速減小、緩慢減小和穩(wěn)定3個階段,快速減小階段土體飽和度較高,吸力較小,土體孔隙排水容易,緩慢減小階段空氣進(jìn)入土體內(nèi)部孔隙,進(jìn)氣吸力值為20 kPa左右,吸力增大,土體孔隙排水變的困難,穩(wěn)定階段土體飽和度很低,土體進(jìn)入大吸力段,土體孔隙排水不明顯。

    (2)孔隙比對重塑黃土SWCC有顯著影響,孔隙比較大時,初始段體積含水率變化對吸力影響更小,土體持水能力更強(qiáng),隨著排水過程,孔隙較大時達(dá)到的殘余體積含水率較小,孔隙較小時殘余體積含水率較大,孔隙比對進(jìn)氣值影響明顯,土體孔隙比大時的進(jìn)氣值較小,孔隙比小時的進(jìn)氣值較大。

    (3)分別采用B-C模型和V-G模型與原狀黃土試驗結(jié)果進(jìn)行了擬合對比,V-G模型擬合效果明顯優(yōu)于B-C模型。但兩者均無法預(yù)測孔隙變形對土水特征曲線的影響,如何引入孔隙指標(biāo)描述孔隙變形對土水特征曲線的影響尚需進(jìn)一步研究。

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