寧波舟山港主通道混凝土結(jié)構(gòu)耐久性評(píng)估與維護(hù)技術(shù)

李 樂(lè)，方明山，王俊杰，李全旺，李克非

（1.清華大學(xué) 土木工程系，北京 100084；2.浙江省交通投資集團(tuán)公司，浙江 杭州 310020）

寧波舟山港主通道工程位于舟山群島，跨越灰鱉洋海域，由富翅至岑港段（2.29 km）、岑港至雙合段（25.67 km）、魚山支線（8.82 km）三段組成，工程總投資約163億元。海域主線橋長(zhǎng)17.84 km，包括3個(gè)通航孔橋和4 個(gè)非通航孔橋。工程整體的設(shè)計(jì)使用年限為100 年，工程于2015—2017 年完成初步設(shè)計(jì)，已于2021年12月全線建成通車。如何確保結(jié)構(gòu)在100年的設(shè)計(jì)使用年限內(nèi)安全可靠地運(yùn)行，是工程運(yùn)營(yíng)階段面臨的技術(shù)難題之一。

混凝土是暴露于現(xiàn)場(chǎng)腐蝕環(huán)境中的工程材料，在耐久性設(shè)計(jì)中規(guī)定的指標(biāo)要通過(guò)具體的施工過(guò)程與工藝來(lái)實(shí)現(xiàn)。耐久性指標(biāo)多為硬化混凝土性能指標(biāo)，由于施工過(guò)程中的不確定性，導(dǎo)致施工現(xiàn)場(chǎng)澆筑的實(shí)體混凝土構(gòu)件的耐久性能與設(shè)計(jì)預(yù)期目標(biāo)存在差別［1-2］。在100年的結(jié)構(gòu)使用周期中，外界荷載、環(huán)境變化、材料自身離散性、材料性能劣化等都會(huì)增大耐久性的不確定性，導(dǎo)致構(gòu)件的耐久性失效過(guò)程與耐久性設(shè)計(jì)階段的預(yù)想存在差距［3-4］。

在耐久性設(shè)計(jì)之初，從混凝土材料層次上對(duì)各種破壞形式的劣化機(jī)理和對(duì)策、耐久性測(cè)試和評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)、劣化狀態(tài)識(shí)別等方面有充分的調(diào)研和研究積累［5-7］。由于施工過(guò)程和運(yùn)營(yíng)過(guò)程的不確定性，會(huì)造成混凝土結(jié)構(gòu)與材料耐久性研究層次和工程應(yīng)用的脫節(jié)［8］，需要通過(guò)工程實(shí)施過(guò)程中耐久性控制、利用工程耐久性測(cè)試結(jié)果檢驗(yàn)?zāi)途眯栽O(shè)計(jì)目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)程度，以及對(duì)已交付的暴露于實(shí)際環(huán)境的實(shí)體工程進(jìn)行耐久性評(píng)估。這里全面整理了混凝土與實(shí)體構(gòu)件耐久性參數(shù)，建立施工階段實(shí)體構(gòu)件耐久性評(píng)估模型，結(jié)合施工階段的耐久性措施，進(jìn)行了實(shí)體構(gòu)件耐久性評(píng)估，計(jì)算了實(shí)際服役環(huán)境條件下混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的耐久性可靠指標(biāo)，為工程運(yùn)營(yíng)期的評(píng)估與維護(hù)提供依據(jù)。

1 耐久性設(shè)計(jì)與實(shí)施

1.1 環(huán)境數(shù)據(jù)

寧波舟山港主通道工程位于浙江東北部沿海海域，氣候上屬亞熱帶季風(fēng)氣候［9］：年平均氣溫16.0 ℃～16.5 ℃；年平均相對(duì)濕度80%；年平均海霧日30 d左右，且有明顯的季節(jié)變化；常年盛行風(fēng)向以西北風(fēng)和東南風(fēng)為主，季節(jié)性變化明顯；海域橋梁工程區(qū)內(nèi)月平均風(fēng)速都在4 m/s以上，年平均風(fēng)速在4.7～6.8 m/s之間。水文數(shù)據(jù)分析表明，工程橋址區(qū)100 年重現(xiàn)期設(shè)計(jì)高潮位為3.56 m，設(shè)計(jì)低潮位為?2.41 m，潮差設(shè)計(jì)值為4.07 m。水質(zhì)分析表明，海水水化學(xué)類型為Cl-Na 型，海水中Cl-含量為10 700～17 020 mg/L，SO42-含量為1 140～2 260 mg/L，漲潮時(shí)海水中的Cl-、SO42-等含量比落潮時(shí)高20%以上；鹽度季節(jié)變化明顯，夏季平均鹽度介于25.050‰～26.845‰之間，冬季平均鹽度介于23.632‰～24.773‰之間。

1.2 耐久性設(shè)計(jì)

寧波舟山港主通道整體設(shè)計(jì)使用年限為100 年［9］。根據(jù)構(gòu)件的重要性，確定主要受力構(gòu)件和難以維護(hù)構(gòu)件的設(shè)計(jì)使用年限為100 年。選取海洋氯離子侵入引起的鋼筋銹蝕過(guò)程為耐久性設(shè)計(jì)的控制過(guò)程［10-11］，鋼筋表面脫鈍狀態(tài)作為主要受力構(gòu)件的耐久性極限狀態(tài)。根據(jù)該極限狀態(tài)的定義，鋼筋表面氯離子濃度不得超過(guò)其閾值，否則判定結(jié)構(gòu)失效［12］。

根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)使用年限、環(huán)境類別及作用等級(jí)進(jìn)行耐久性初步設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)控制指標(biāo)為混凝土最低強(qiáng)度等級(jí)、最大水膠比、最小保護(hù)層厚度、膠凝材料用量范圍及混凝土的氯離子擴(kuò)散系數(shù)［9］，如表1 所示?；炷粒–50及以下）用水量不超過(guò)155 kg/m3；粗骨料采用多級(jí)配或連續(xù)級(jí)配，樁基粗骨料最大粒徑不大于25 mm，墩身、承臺(tái)最大粒徑不大于32 mm；細(xì)骨料選用中砂，樁基細(xì)骨料細(xì)度模數(shù)控制在2.3～2.8之間，承臺(tái)細(xì)骨料細(xì)度模數(shù)控制在2.6～2.9 之間，墩身細(xì)骨料細(xì)度模數(shù)控制在2.6～3.1 之間。混凝土結(jié)構(gòu)表面裂縫寬度按0.15 mm 控制。初步設(shè)計(jì)階段的結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)定了混凝土的基本要求，后續(xù)的詳細(xì)設(shè)計(jì)會(huì)在此基礎(chǔ)上采取不同的附加措施。最終耐久性設(shè)計(jì)的可靠指標(biāo)需要在詳細(xì)設(shè)計(jì)方案確定后進(jìn)行最后評(píng)估。

表1 寧波舟山港主通道海域橋梁混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性控制指標(biāo)要求Tab.1 Durability requirements for RC elements of sea bridges in NZPMC project

1.3 耐久性實(shí)施方案

施工圖設(shè)計(jì)階段，設(shè)計(jì)單位在耐久性初步設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上，針對(duì)各混凝土結(jié)構(gòu)和構(gòu)件進(jìn)行了結(jié)構(gòu)混凝土耐久性設(shè)計(jì)和針對(duì)構(gòu)件暴露部位耐久性附加措施的設(shè)計(jì)。依據(jù)舟山港主通道施工圖設(shè)計(jì)階段的資料［13］和詳細(xì)設(shè)計(jì)階段的技術(shù)資料［9］，以某標(biāo)段非通航孔橋?yàn)槔?，將混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的耐久性措施整理成表格，如表2 所示。表2 列出了混凝土結(jié)構(gòu)的主要構(gòu)件，這些構(gòu)件設(shè)計(jì)使用年限均為100 年，暴露環(huán)境分別為海洋環(huán)境的大氣區(qū)、浪濺區(qū)、水位變動(dòng)區(qū)（水變區(qū)）、水下區(qū)及泥下區(qū)［13-14］，對(duì)應(yīng)的耐久性極限狀態(tài)為鋼筋表面脫鈍。

表2 某標(biāo)段非通航孔橋構(gòu)件耐久性措施實(shí)施方案Tab.2 Durability design and implementations for RC elements of one non?navigable bridge

2 耐久性評(píng)估模型

2.1 氯離子侵入過(guò)程模型

海洋環(huán)境中氯離子在混凝土中的侵入過(guò)程采用工程中廣泛使用的Fick 第二定律來(lái)描述［15-16］，耐久性極限狀態(tài)為鋼筋表面脫鈍，評(píng)估方程為：

式中：Ccr是鋼筋銹蝕的臨界氯離子濃度，%；Cs為混凝土表面氯離子濃度，%；C0為混凝土中氯離子初始含量，%；erf為誤差函數(shù)；xd為混凝土保護(hù)層厚度，m；DCl為表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)，m2/s；tSL為設(shè)計(jì)使用年限。通常在暴露條件下混凝土的表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)隨時(shí)間呈指數(shù)衰減規(guī)律：

由上，氯離子侵入模型包括5 個(gè)模型參數(shù)Ccr，Cs，xd，D0Cl，η（n）。參數(shù)取值與混凝土結(jié)構(gòu)的服役環(huán)境及材料組成有很大關(guān)系。為了保證寧波舟山港主通道工程氯離子侵入模型計(jì)算的準(zhǔn)確性，需要結(jié)合工程的環(huán)境條件和混凝土材料組成來(lái)確定這些參數(shù)。由于同期開(kāi)展的舟山港主通道耐久性暴露試驗(yàn)站的長(zhǎng)期監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)還在獲取中，部分參數(shù)分析借鑒了港珠澳大橋耐久性設(shè)計(jì)的模型參數(shù)及其統(tǒng)計(jì)特征［18-20］。

表3 列出了氯離子侵入過(guò)程耐久性評(píng)估參數(shù)的統(tǒng)計(jì)特征。表面氯離子濃度符合對(duì)數(shù)正態(tài)分布；臨界氯離子濃度在大氣區(qū)服從對(duì)數(shù)正態(tài)分布，在浪濺區(qū)、水變區(qū)和水下區(qū)服從Beta分布；氯離子擴(kuò)散系數(shù)服從對(duì)數(shù)正態(tài)分布；其齡期衰減指數(shù)服從正態(tài)分布。

表3 氯離子侵入模型參數(shù)的統(tǒng)計(jì)特征Tab.3 Statistical properties for model parameters of chloride ingress

2.2 耐久性附加措施模擬

1）硅烷浸漬

橋墩和承臺(tái)表面采用了硅烷浸漬的防腐措施。硅烷浸漬可以封閉混凝土表面的開(kāi)放孔隙，本身可以使混凝土表面達(dá)到憎水效果；宏觀上可減緩氯離子在混凝土表面的聚集、延遲氯離子到達(dá)鋼筋表面的時(shí)間，從而提高結(jié)構(gòu)耐久性，延長(zhǎng)氯離子環(huán)境鋼筋混凝土構(gòu)件使用壽命［21-22］。但是硅烷是有機(jī)材料，其自身會(huì)在暴露環(huán)境中隨時(shí)間老化、分解，其有效作用期限一般認(rèn)為在7 至20 年之間［23-24］。在暴露試驗(yàn)條件下，對(duì)進(jìn)行了表面硅烷浸漬處理的混凝土氯離子隔離效果的研究發(fā)現(xiàn)，表面硅烷浸漬雖然能夠大幅度降低外部氯離子的侵入，但并不能完全屏蔽外部氯離子向混凝土內(nèi)部的遷移［25］。在美國(guó)ACI-365 委員會(huì)提出的Life-365 模型中，認(rèn)為表面防腐措施能夠延遲氯離子在混凝土表面聚集約10 年的時(shí)間［26］。因此這里將硅烷浸漬對(duì)氯離子的侵入過(guò)程簡(jiǎn)單延遲10 年，即混凝土結(jié)構(gòu)暴露在外部環(huán)境的時(shí)間，由于硅烷浸漬的作用，減少了10 年，即：（tSL-10）。

從工程觀測(cè)可知，混凝土表觀氯離子擴(kuò)散系數(shù)隨時(shí)間有明顯降低，而且在最初5 年內(nèi)下降較為明顯［27］。如果在此期間，混凝土表面得到了很好的保護(hù)（如硅烷浸漬），則在氯離子侵入過(guò)程延后開(kāi)始時(shí)，相應(yīng)的混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)應(yīng)該已經(jīng)顯著地降低了。因此，這里將硅烷的作用簡(jiǎn)單歸結(jié)為10年的延遲作用是偏于保守的處理方法。

2）環(huán)氧涂層鋼筋

鋼筋表面覆蓋環(huán)氧涂層后，其與外界侵蝕性介質(zhì)的接觸受到了涂層的物理阻隔，因此在理想狀況下，表面100%被環(huán)氧涂層覆蓋的鋼筋抗銹蝕能力將得到提高［28］。但是，美國(guó)的工程經(jīng)驗(yàn)表明，環(huán)氧涂層在實(shí)際工程使用過(guò)程中表面由于操作造成損傷不可避免。如果損傷表面積達(dá)到5%，則鋼筋對(duì)銹蝕的抵抗能力與普通無(wú)涂層鋼筋相同，如果損傷表面積控制在0.004%以內(nèi)，則涂層鋼筋的抗銹蝕能力顯著增強(qiáng)［26］；同時(shí)涂層對(duì)鋼筋銹蝕率也有明顯影響，對(duì)銹蝕率的控制也和涂層的破損率有關(guān)。

美國(guó)ACI-365 委員會(huì)的Life-365 模型中指出［26］：環(huán)氧涂層不會(huì)影響氯離子侵入的過(guò)程，在環(huán)氧涂層破壞處也不會(huì)改變鋼筋發(fā)生銹蝕的臨界氯離子濃度，且環(huán)氧涂層會(huì)減緩鋼筋銹蝕的速度。對(duì)于本項(xiàng)目的混凝土結(jié)構(gòu)耐久性評(píng)估，評(píng)估模型采用Fick 定律來(lái)描述氯離子在混凝土本體保護(hù)層中的侵入過(guò)程，耐久性極限狀態(tài)為氯離子侵入引起的鋼筋脫鈍，與銹蝕發(fā)展無(wú)關(guān)，因此在后續(xù)分析中，耐久性模型將不考慮環(huán)氧涂層對(duì)氯離子遷移和鋼筋脫鈍的影響。

3）混凝土防腐阻銹劑

混凝土防腐阻銹劑主要用在承臺(tái)及位于浪濺區(qū)范圍內(nèi)（標(biāo)高+7.00 m 以下）的橋墩墩身混凝土，以有效提高混凝土的海水耐蝕性?；炷练栏桎P劑的摻量為膠凝材料用量的6%。文中將不考慮防腐阻銹劑對(duì)氯離子遷移和鋼筋脫鈍的影響，是偏于保守的處理方法。

3 耐久性實(shí)測(cè)參數(shù)統(tǒng)計(jì)規(guī)律

混凝土保護(hù)層厚度和氯離子擴(kuò)散系數(shù)為寧波舟山港主通道混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)的基本參數(shù)，為了進(jìn)行耐久性評(píng)估，保護(hù)層厚度進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)規(guī)律分析。圖1 分別給出了橋梁段預(yù)制構(gòu)件和現(xiàn)澆構(gòu)件保護(hù)層厚度的現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)數(shù)據(jù)，其中預(yù)制構(gòu)件統(tǒng)計(jì)了3 080 個(gè)測(cè)點(diǎn)，現(xiàn)澆構(gòu)件統(tǒng)計(jì)了3 960 個(gè)測(cè)點(diǎn)。假設(shè)統(tǒng)計(jì)參數(shù)具有代表性，通過(guò)相應(yīng)的分析可以建立典型保護(hù)層厚度的統(tǒng)計(jì)分布特征；分析表明，保護(hù)層厚度服從正態(tài)分布，預(yù)制構(gòu)件和現(xiàn)澆構(gòu)件保護(hù)層厚度的標(biāo)準(zhǔn)差分別為1.6 mm和3.0 mm。

圖1 保護(hù)層厚度現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)數(shù)據(jù)Fig.1 Statistical properties for concrete cover thickness

表4 某標(biāo)段非通航孔橋混凝土構(gòu)件耐久性評(píng)估參數(shù)Tab.4 Concrete cover thickness and quality of RC elements of one non?navigable bridge

4 耐久性評(píng)估

使用耐久性評(píng)估模型和模型參數(shù)的統(tǒng)計(jì)規(guī)律（表3 和表4），考慮表2 中詳細(xì)的耐久性措施，采用Monte-Carlo 方法，對(duì)各個(gè)模型參數(shù)進(jìn)行隨機(jī)抽樣，生成數(shù)量足夠大的樣本后，得到落在失效區(qū)域的樣本數(shù)，從而給出失效概率的估計(jì)。通常對(duì)于較小的失效概率進(jìn)行Monte-Carlo 模擬，如果要保證結(jié)果的精度，會(huì)要求很大的樣本量。因此，在接下來(lái)的耐久性評(píng)估分析中，計(jì)算同一構(gòu)件在指定暴露環(huán)境下某個(gè)服役年限時(shí)的失效概率，抽樣次數(shù)設(shè)定為107，服役年限步長(zhǎng)為1 年。下面對(duì)不同暴露條件下某非通航孔橋的混凝土構(gòu)件失效概率和可靠指標(biāo)進(jìn)行評(píng)估分析。

4.1 大氣區(qū)構(gòu)件

大氣區(qū)混凝土構(gòu)件的耐久性措施均為混凝土本體保護(hù)層，耐久性計(jì)算的臨界狀態(tài)為鋼筋脫鈍。圖2 分別給出了大氣區(qū)混凝土預(yù)制構(gòu)件和現(xiàn)澆構(gòu)件的失效概率計(jì)算結(jié)果。

圖2 大氣區(qū)橋梁構(gòu)件時(shí)變失效概率Fig.2 Failure probability of bridge elements

現(xiàn)澆墩身100 年的失效概率低于10-6，耐久性可靠指標(biāo)大于5.0；預(yù)制構(gòu)件除了箱梁內(nèi)側(cè)，大部分構(gòu)件的100 年失效概率均低于0.06%，對(duì)應(yīng)的100 年耐久性可靠指標(biāo)在3.24 以上（表5）。按照目前對(duì)混凝土構(gòu)件耐久性維護(hù)水平對(duì)應(yīng)的失效概率的認(rèn)識(shí)（一般認(rèn)定為1%～5%），這些混凝土構(gòu)件在100年內(nèi)不需要進(jìn)行維護(hù)。

相對(duì)耐久性較低的構(gòu)件出現(xiàn)在箱梁內(nèi)側(cè)，其耐久性可靠指標(biāo)為2.47，雖滿足預(yù)定大于1.3的要求，但是可靠性裕量較低。從耐久性維護(hù)的角度，其對(duì)應(yīng)的耐久性失效概率為0.68%，可以考慮對(duì)其進(jìn)行有針對(duì)性的耐久性維護(hù)預(yù)案。

4.2 浪濺區(qū)/水變區(qū)構(gòu)件

承臺(tái)底面的耐久性措施為混凝土本體保護(hù)層加上環(huán)氧涂層鋼筋和混凝土防腐阻銹劑。圖3和圖4分別給出了浪濺區(qū)和水變區(qū)混凝土構(gòu)件失效概率的計(jì)算結(jié)果。由于耐久性計(jì)算的臨界狀態(tài)為鋼筋脫鈍，而這里不考慮環(huán)氧涂層和混凝土防腐阻銹劑對(duì)鋼筋脫鈍的延遲作用，因此在圖3 和圖4 的計(jì)算中僅保守地考慮混凝土本體保護(hù)層的效果。

圖3 浪濺區(qū)橋梁構(gòu)件時(shí)變失效概率Fig.3 Failure probability of bridge cast-in-place elements in splashing zones

圖4 水變區(qū)橋梁構(gòu)件時(shí)變失效概率Fig.4 Failure probability of bridge cast-in-place elements in tidal zones

除了承臺(tái)底面和鉆孔灌注樁外，浪濺區(qū)/水變區(qū)混凝土構(gòu)件都采取了表面硅烷浸漬的耐久性措施。對(duì)于這些構(gòu)件，其100 年耐久性可靠指標(biāo)大于3.83，對(duì)應(yīng)的耐久性失效概率小于0.007%；采用硅烷浸漬防腐措施也能有效提高構(gòu)件的耐久性，可靠指標(biāo)可增加0.3 左右；在評(píng)估中，沒(méi)有考慮環(huán)氧涂層和混凝土防腐阻銹劑對(duì)鋼筋脫鈍的有利作用，因此該評(píng)估結(jié)果為相對(duì)保守的估計(jì)?？梢哉J(rèn)為，按照既定的耐久性方案，這些構(gòu)件在沒(méi)有明顯表面開(kāi)裂的情況下，不需要在100年使用年限內(nèi)進(jìn)行耐久性維護(hù)。

4.3 水下區(qū)/泥下區(qū)構(gòu)件

水下區(qū)/泥下區(qū)構(gòu)件100年的耐久性失效概率很低，低于10-6，對(duì)應(yīng)的可靠指標(biāo)大于5.0，能夠確定鉆孔樁構(gòu)件可以在100年使用年限中實(shí)現(xiàn)免維護(hù)。

5 使用期維護(hù)方案

在耐久性評(píng)估的定量計(jì)算結(jié)果基礎(chǔ)上，根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)各個(gè)構(gòu)件的耐久性失效概率確定維護(hù)的基本年限。表5給出了按照施工階段耐久性評(píng)估結(jié)果建議的混凝土構(gòu)件基本維護(hù)制度?；炷翗?gòu)件免維護(hù)對(duì)應(yīng)的耐久性失效概率定為0.1%，對(duì)應(yīng)的耐久性可靠指標(biāo)為3.09。

表5中可以看出，經(jīng)過(guò)前期耐久性設(shè)計(jì)和使用采用的耐久性措施，絕大部分構(gòu)件在100年內(nèi)免維護(hù)。應(yīng)該說(shuō)明，表5中的“免維護(hù)”構(gòu)件為施工階段的評(píng)估結(jié)果，在構(gòu)件運(yùn)營(yíng)中的不確定性（環(huán)境與荷載作用）會(huì)一定程度上降低構(gòu)件的耐久性安全裕度；在不利的情況下可能需要維護(hù)。因此，針對(duì)“免維護(hù)”構(gòu)件也需要建立一個(gè)基本維護(hù)制度，來(lái)考慮服役期中的不確定性。浪濺/水變區(qū)墩身和承臺(tái)在沒(méi)有明顯表面開(kāi)裂的情況下，100年內(nèi)需要進(jìn)行1次表面維護(hù)，即初步定為雙向電遷移脫鹽復(fù)合表面硅烷浸漬的維護(hù)措施［32-35］。

根據(jù)時(shí)變失效概率的評(píng)估結(jié)果（圖2～4），需要維護(hù)的混凝土構(gòu)件有箱梁內(nèi)側(cè)，維護(hù)周期為60～65 年之間；承臺(tái)底面，維護(hù)周期在80～95 年之間（對(duì)應(yīng)失效概率均為0.1%）。表5 給出的60 年周期為保守估計(jì)維護(hù)周期，方便混凝土構(gòu)件維護(hù)方案統(tǒng)一實(shí)施。

6 結(jié) 語(yǔ)

建立了混凝土結(jié)構(gòu)耐久性評(píng)估模型，在混凝土耐久性參數(shù)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，確定了不同構(gòu)件和暴露條件下的耐久性參數(shù)統(tǒng)計(jì)規(guī)律；考慮施工階段各類混凝土構(gòu)件的耐久性措施，使用全概率方法對(duì)某標(biāo)段非通航孔橋的主要構(gòu)件進(jìn)行了耐久性評(píng)估。

1）該非通航孔橋的大多數(shù)構(gòu)件100 年耐久性可靠指標(biāo)都在3.09 以上。采用硅烷浸漬防腐措施能有效提高構(gòu)件的耐久性，可靠指標(biāo)可增加0.3左右。

2）在正常工作條件下，耐久性可靠指標(biāo)相對(duì)較低的是箱梁內(nèi)側(cè)。其在大氣區(qū)100年的耐久性可靠指標(biāo)β為2.47，雖滿足β>1.3的要求，但是其可靠性裕量較低。從耐久性維護(hù)的角度，可以考慮對(duì)其進(jìn)行有針對(duì)性的維護(hù)預(yù)案。

3）在混凝土構(gòu)件施工階段耐久性評(píng)估的基礎(chǔ)上，提出了各類混凝土構(gòu)件的基本維護(hù)制度和維護(hù)周期。大部分構(gòu)件屬于免維護(hù)構(gòu)件，但考慮到使用階段的不確定性因素，“免維護(hù)”構(gòu)件也需要建立基本的維護(hù)制度；對(duì)于耐久性安全儲(chǔ)備相對(duì)較低的混凝土構(gòu)件，如承臺(tái)底面，考慮浪濺作用后100年可靠指標(biāo)為3.68，提出了使用期中周期性維護(hù)方案。