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    AZ31 鎂合金板材等徑角軋制-單道次彎曲變形工藝有限元分析*

    2023-08-22 04:15:34秦梁杰
    南方農(nóng)機 2023年17期
    關(guān)鍵詞:倒角鎂合金板材

    胡 冬 ,秦梁杰 ,梅 靜 ,劉 惺 ,吳 勝

    (1.四川化工職業(yè)技術(shù)學(xué)院,四川 瀘州 646000;2.重慶西山科技有限公司,重慶 400000)

    0 引言

    鎂合金具有結(jié)構(gòu)輕、密度小、比強度和比剛度高、易于回收等優(yōu)點。相比于鋼鐵、鋁合金等金屬材料,鎂合金在室溫下塑性差、基面織構(gòu)強烈,這極大地限制了它的應(yīng)用[1]。目前,許多學(xué)者引入了一些特種軋制工藝,如等徑角軋制[2]、大應(yīng)變軋制[3]、高速軋制[4]、RSCB工藝[5-7]等,期望改善鎂合金的室溫塑性。周濤等發(fā)現(xiàn)AZ31鎂合金板材在經(jīng)過多級連續(xù)剪切-彎曲工藝后,晶粒得到了細化,鎂合金基面織構(gòu)得到了有效改善,室溫IE 值從4.6 mm 提升到7.4 mm[8-10]。然而,在多級連續(xù)剪切-彎曲工藝中,隨著彎曲次數(shù)的增加,鎂合金板材在模具中的行程就越長,要實現(xiàn)該工藝,對鎂合金初軋板材的性能要求就越高,這極大地增加了多級連續(xù)剪切彎曲工藝的難度。

    基于以上分析,本文改進了多級連續(xù)剪切-彎曲工藝,減少了彎曲次數(shù),設(shè)計了等徑角軋制-單道次彎曲(簡稱ECAR-B),并采用有限元軟件對其進行了數(shù)值模擬,分析了模具結(jié)構(gòu)參數(shù)對鎂合金板材塑性變形的影響,初步對ECAR-B模具結(jié)構(gòu)參數(shù)進行了優(yōu)化。

    1 ECAR-B變形工藝及模擬參數(shù)

    ECAR-B 工藝裝置如圖1 所示,該裝置主要由一對普通雙軋輥軋機和剪切-彎曲模具構(gòu)成。具體原理如下:鎂合金板材經(jīng)過普通軋制變形,利用軋輥與板材之間的摩擦力驅(qū)動鎂合金板材進入ECAR-B 模具,并在模具不同轉(zhuǎn)角處實現(xiàn)剪切(轉(zhuǎn)角1)和彎曲(轉(zhuǎn)角2)復(fù)合變形。

    圖1 ECAR-B工藝裝置示意圖

    試驗中,AZ31 鎂合金需要通過預(yù)熱,然后從電爐中取出板材經(jīng)過ECAR-B 變形,板材在此過程屬于傳熱過程與變形的耦合問題;鎂合金板材在ECAR-B工藝中屬于大變形問題,彈性變形極小。針對此類問題,材料模型選用剛塑性有限元模型,采用程永奇[2]在等徑角軋制中所建立的對應(yīng)方程,如式(1)所示。

    其中,軋輥直徑為175 mm,板材長度為400 mm,軋輥溫度為500 ℃,軋輥速度為0.4 m/s,板材與軋輥的摩擦因子為0.4,空氣溫度為20 ℃,壓下量為20%。

    2 模擬結(jié)果與討論

    2.1 模具通道間隙H

    ECAR-B 工藝在不同模具通道間隙條件下,有限元模擬等效應(yīng)變結(jié)果如圖2 所示。如圖2(a)所示,當(dāng)模具通道間隙為1.2 mm 時,剪切角1 處應(yīng)變最大,且等效應(yīng)變沿板材厚度方向近似等值分布,顯然板材在剪切角處受到很明顯的剪切作用,而板材剛好在彎曲轉(zhuǎn)角2 處停止。其主要原因可能在于板材在經(jīng)過ECAR-B 工藝時,由于自身動能不足,被迫卡在彎曲轉(zhuǎn)角2 處。根據(jù)ECAR-B 原理,板材主要依靠軋輥與板材之間的摩擦力提供動能來實現(xiàn)ECAR-B 工藝,而ECAR-B 工藝是由軋制—剪切—彎曲復(fù)合而成的,隨著模具行程越長,阻力(模具與板材間的摩擦力、轉(zhuǎn)角處模具對板材的反向作用力(與軋向相反))和能耗(摩擦能耗、彎曲變形所需的能力等)就越大。另外,板材經(jīng)過ECAR-B 需多次應(yīng)變積累,由于自身塑性變形能力不足,在彎曲轉(zhuǎn)角2 處,板材有可能就已經(jīng)開裂。尤其值得注意的是,當(dāng)模具通道間隙增大到1.3 mm 時,如圖2(b)所示,板材順利通過模具,剪切角1 處的等效應(yīng)力最大且沿對角線近似等值分布,彎曲轉(zhuǎn)角2 處的板材等效應(yīng)變在上、中、下層均勻分布,此時,板材在彎曲轉(zhuǎn)角2 處有很明顯的彎曲變形。隨著模具通道間隙繼續(xù)增大,特別是當(dāng)通道間隙增大到1.6 mm 和1.8 mm 時,分別如圖2(c)、圖2(d)所示,板材在剪切角處的剪切作用明顯弱化,變形更傾向于復(fù)雜化,逐漸演變?yōu)椤凹羟?彎曲復(fù)合變形”。

    圖2 不同通道間隙下ECAR-B有限元模擬等效應(yīng)變

    2.2 剪切角內(nèi)側(cè)倒角半徑r

    ECAR-B 工藝在不同內(nèi)側(cè)倒角半徑的條件下,有限元模擬等效應(yīng)變結(jié)果如圖3 所示。如圖3(a)所示,當(dāng)剪切角內(nèi)側(cè)倒角半徑為1 mm 時,剪切角處應(yīng)變值最大且呈對角線近似等值分布,但板材此時不能順利通過模具,且板材在彎曲轉(zhuǎn)角處就已停止。值得注意的是,當(dāng)內(nèi)側(cè)倒角半徑增大到2 mm 時,如圖3(b)所示,板材恰好能順利通過模具,且此時板材在剪切角處的等效應(yīng)變值為1.2,等效應(yīng)變沿板材厚度方向近似等值分布,此處受到較大的剪切變形。當(dāng)內(nèi)側(cè)倒角半徑繼續(xù)增大,特別是增大到3 mm、4 mm 時,分別如圖3(c)、圖3(d)所示,板材在剪切角處的剪切應(yīng)變逐漸弱化,沿板材厚度方向復(fù)雜化轉(zhuǎn)變,而彎曲轉(zhuǎn)角處的等效應(yīng)變正傾向于板材上、下表面均勻分布,表明此時ECAR-B 板材在剪切角處的剪切作用很弱,變形演變?yōu)椤凹羟?彎曲復(fù)合變形”。

    圖3 不同內(nèi)側(cè)倒角半徑下ECAR-B有限元模擬等效應(yīng)變

    2.3 模具彎曲半徑R

    ECAR-B 工藝在不同彎曲半徑條件下,有限元模擬等效應(yīng)變結(jié)果如圖4 所示。當(dāng)彎曲半徑R=6 mm時,鎂合金板材在彎曲轉(zhuǎn)角處的等效應(yīng)變值為1.65,而當(dāng)R增大到8 mm、10 mm 時,板材在彎曲轉(zhuǎn)角處的等效應(yīng)變相應(yīng)減小到1.37、1.25,這表明增大彎曲半徑,彎曲變形減弱。雖然彎曲半徑的增大有利于材料流動,從而制備表面質(zhì)量更好的鎂合金板材,但彎曲變形將相應(yīng)減弱,最初設(shè)想的利用剪切變形使鎂合金晶粒發(fā)生偏轉(zhuǎn),彎曲變形使板材內(nèi)部產(chǎn)生孿生分割晶粒、細化晶粒的目的就無法實現(xiàn)。因此,模具彎曲半徑的設(shè)計十分關(guān)鍵。

    圖4 不同彎曲半徑下ECAR-B有限元模擬等效應(yīng)變

    3 ECAR-B模具結(jié)構(gòu)初步優(yōu)化

    從對ECAR-B 工藝的有限元模擬結(jié)果來看,要想制備高性能鎂合金板材,模具通道間隙、剪切角內(nèi)側(cè)倒角半徑以及模具彎曲半徑至關(guān)重要。在一定終軋工藝條件下,模具通道間隙、剪切角內(nèi)側(cè)倒角半徑越小,在剪切角處積累的應(yīng)變越大,板材受到的剪切作用也越強,但過小的通道間隙、剪切角內(nèi)側(cè)倒角半徑也會導(dǎo)致板材無法順利進入ECAR-B 模具,甚至出現(xiàn)開裂。同樣的,模具彎曲半徑大小也會制約板材的彎曲變形強弱,彎曲半徑越小,則彎曲變形越強。因此,要想使鎂合金板材順利實現(xiàn)ECAR-B 工藝,又能積累剪切-彎曲應(yīng)變,需要對模具結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化,初步優(yōu)化后的模具通道間隙H=1.3 mm,剪切角內(nèi)側(cè)倒角半徑r=2 mm,彎曲半徑R=6 mm。

    4 結(jié)語

    本文在多級連續(xù)剪切-彎曲工藝的基礎(chǔ)上,設(shè)計出了ECAR-B 工藝并對其過程進行了有限元數(shù)值模擬,分析了不同模具參數(shù)對鎂合金板材塑性變形的影響。最后根據(jù)模擬結(jié)果優(yōu)化了模具結(jié)構(gòu)參數(shù),為ECAR-B 工藝模具設(shè)計提供了理論依據(jù),豐富了鎂合金塑性變形理論。

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