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    多道次軋制下電脈沖參數(shù)對(duì)軋制力特征的影響

    2023-08-18 06:37:36周以瑞成小園吳修德張建國(guó)
    機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2023年8期
    關(guān)鍵詞:電脈沖脈沖電流軋件

    周以瑞,成小園,吳修德,張建國(guó)

    (1.上饒職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)械工程系,江西上饒 334109;2.上饒職業(yè)技術(shù)學(xué)院電子工程系,江西上饒 334109;3.長(zhǎng)江大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,湖北錦州 434023;4.江西百銳數(shù)控刀具有限公司,江西上饒 334109)

    1 引言

    電脈沖是由于電子短暫運(yùn)動(dòng)過(guò)程形成的脈沖信號(hào),是由電容或者是間歇源產(chǎn)生的非穩(wěn)態(tài)電流場(chǎng)。當(dāng)前,電脈沖檢測(cè)技術(shù)也獲得了廣泛應(yīng)用,并呈現(xiàn)不斷往高頻與高能量的趨勢(shì),對(duì)于微量元素探測(cè)、武器開(kāi)發(fā)等新型技術(shù)領(lǐng)域發(fā)揮了重要作用[1?3]。許多學(xué)者對(duì)這電脈沖效應(yīng)開(kāi)展了深入分析,發(fā)現(xiàn)電脈沖效應(yīng)屬于一種包含多種物理效果的復(fù)合轉(zhuǎn)變過(guò)程,具體包含了焦耳熱效應(yīng)、純電脈沖效應(yīng)以及集膚效應(yīng)[4?6]。但因?yàn)閷?shí)驗(yàn)條件存在差異性,各研究人員獲得的結(jié)果也存在明顯偏差。文獻(xiàn)[7]選擇鎂合金作為軋制材料對(duì)其進(jìn)行脈沖軋制測(cè)試,結(jié)果顯示相對(duì)常規(guī)軋制方法軋制力減小了近8%;文獻(xiàn)[8]通過(guò)拔絲測(cè)試發(fā)現(xiàn),設(shè)置脈沖條件時(shí),拉拔力減小了近5%,同時(shí)發(fā)現(xiàn)實(shí)際減小比例受到電流密度的顯著影響;文獻(xiàn)[9]對(duì)鋁合金進(jìn)行拉伸測(cè)試發(fā)現(xiàn),合金材料在單電脈沖作用下出現(xiàn)了拉伸應(yīng)力變化;文獻(xiàn)[10]主要研究了拉伸應(yīng)力在脈沖周期中發(fā)生的微波動(dòng)現(xiàn)象;文獻(xiàn)[11]通過(guò)分析發(fā)現(xiàn)電脈沖效應(yīng)主要是由焦耳熱效應(yīng)引起,其比例達(dá)到65%以上。根據(jù)前期文獻(xiàn)報(bào)道可知,存在遠(yuǎn)超脈沖電流時(shí)間變形力減小現(xiàn)象,同時(shí)也可以發(fā)現(xiàn)與單脈沖電流一起發(fā)生了變形力跳動(dòng)的結(jié)果[12?13]。以上特征并沒(méi)有學(xué)者對(duì)其進(jìn)行準(zhǔn)確分類,未研究變形力和脈沖電流之間在時(shí)間特征方面的聯(lián)系,無(wú)法滿足對(duì)電脈沖效應(yīng)進(jìn)行定量分析的要求,也沒(méi)有構(gòu)建相應(yīng)的機(jī)理仿真模型。

    目前,尚未有學(xué)者提出電脈沖效應(yīng)的機(jī)理模型,因此針對(duì)金屬電脈沖變形進(jìn)行測(cè)試的時(shí)候,還需經(jīng)歷工藝試錯(cuò)的過(guò)程。本研究設(shè)計(jì)了電脈沖軋制(Electric Pulse Rolling,EPR)測(cè)試系統(tǒng),之后對(duì)比了EPR 軋制和常規(guī)軋制(Conventional Rolling,CTR)[14]兩種方式的差異性,重點(diǎn)研究了不同時(shí)間段內(nèi)受電脈沖作用而引起的軋制力差異性;之后分析了單周期中的穩(wěn)態(tài)軋制力,由此得到所有軋制道次中施加連續(xù)性電脈沖引起的軋制力變化結(jié)果。本研究對(duì)提升軋制效率以及改善實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程的電脈沖參數(shù),以及電脈沖效應(yīng)機(jī)理的加強(qiáng)認(rèn)識(shí)具有很好的指導(dǎo)意義。

    2 實(shí)驗(yàn)

    這里選擇316L 不銹鋼板進(jìn)行測(cè)試,依次完成電脈沖軋制(EPR)與常規(guī)二輥軋制(CTR)軋制測(cè)試。EPR 測(cè)試的系統(tǒng)組成結(jié)構(gòu),如圖1所示。選擇二輥軋機(jī)開(kāi)展軋制測(cè)試,其外徑尺寸為65mm,同時(shí)保持速度65mm·s?1。用于測(cè)試的軋件厚度最初等于2.15mm,寬度等于7mm,經(jīng)過(guò)軋制后的厚度達(dá)到0.32mm。以入口托板的端部作為軋制處理的初始位置,該部位距離軋輥中線等于20mm,與測(cè)溫點(diǎn)的間隔長(zhǎng)度為12mm。

    圖1 電脈沖軋制示意圖Fig.1 Schematic Diagram of Electroplastic Rolling

    考慮帶實(shí)際316L不銹鋼板的力學(xué)性能以及參考文獻(xiàn)[14],軋制時(shí)設(shè)定以下電脈沖參數(shù):頻率為500Hz,周期為250μs,設(shè)定電壓依次為15V、20V與25V,脈沖電流的脈寬為60μs。進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測(cè)試的過(guò)程中,軋制力測(cè)試數(shù)據(jù)通過(guò)示波器按照50MHz頻率采集得到,保證軋制力的精細(xì)控制。然后對(duì)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)試的數(shù)據(jù)進(jìn)行整理,得到不同軋制變形量下的軋制力數(shù)值,共計(jì)3000多組,以后后續(xù)統(tǒng)計(jì)使用。

    3 結(jié)果分析

    3.1 脈沖電壓對(duì)軋制力沖擊的影響

    本實(shí)驗(yàn)設(shè)置不同電壓脈沖條件下形成了具有相近波形特征軋制力,以電壓為25 V進(jìn)行EPR軋件經(jīng)過(guò)5個(gè)累積變形程度Σ后形成的單脈沖狀態(tài)下軋件軋制力和脈沖波形結(jié)果進(jìn)行分析結(jié)果,如圖2所示。

    圖2 單脈沖軋件時(shí)EPR軋制力波形Fig.2 EPR Rolling Force Waveform When a Single Pulse Through the Rolling Piece

    選擇脈沖電流的起始與終止位置作為特征點(diǎn),針對(duì)軋制力的變化過(guò)程獲得圖2 結(jié)果,設(shè)置單周期中軋制變形力產(chǎn)生影響的不斷作用區(qū)段,將其分成t1穩(wěn)定段、t2脈寬段、t3劇烈擾動(dòng)段與t4回穩(wěn)段。

    根據(jù)圖2可知,受到脈沖電流作用后,形成了波動(dòng)變化的軋制力,變化幅度接近1.5%,發(fā)生波動(dòng)時(shí)對(duì)t2~t4段造成干擾,持續(xù)150μs 的時(shí)間,占到T1的6%。由此可以判斷,該軋制力發(fā)生波動(dòng)的最大特點(diǎn)是與脈沖電流一起出現(xiàn),將其表示為EPR 脈沖電流作用。

    文獻(xiàn)[7]對(duì)變形力進(jìn)行了測(cè)試分析,存在小幅波動(dòng)的脈沖電流,而且在單周期內(nèi)形成短暫軋制力波動(dòng)可忽略電流焦耳熱的影響。EPR處理時(shí)除了會(huì)產(chǎn)生電流焦耳熱效應(yīng)以外,純電脈沖效應(yīng)也會(huì)引起軋制力的變化,具體作用機(jī)理包含電子風(fēng)作用機(jī)制、磁致伸縮效應(yīng)等。本研究在一個(gè)固定脈寬范圍內(nèi)設(shè)置沖擊軋制力波動(dòng)范圍,避免了未區(qū)分沖擊時(shí)間造成模型參數(shù)失真的問(wèn)題。

    3.2 EPR軋制力變化趨勢(shì)

    根據(jù)圖2 結(jié)果,計(jì)算出樣品每個(gè)道次下所達(dá)到的穩(wěn)定軋制力,不同變形量對(duì)應(yīng)的穩(wěn)態(tài)軋制力,如圖3所示。軋制力呈現(xiàn)相近的變化規(guī)律,軋制力在初期階段呈現(xiàn)穩(wěn)定的變化趨勢(shì),進(jìn)入后期軋制階段時(shí),發(fā)生了軋制力顯著增大。

    圖3 不同工藝下軋制力的變化趨勢(shì)Fig.3 Trend of Rolling Force Under Different Processes

    為方便分析,去除了部分超過(guò)均值15%以上明顯偏離的數(shù)據(jù)點(diǎn),再對(duì)篩選得到的數(shù)據(jù)實(shí)施擬合得到圖3的實(shí)線結(jié)果,可以明顯看到擬合前段都保持幾乎水平的狀態(tài),進(jìn)入擬合后段時(shí)EPR相對(duì)CTR的增長(zhǎng)速率更慢,并且當(dāng)電壓上升后,形成了更大的電流,形成了更加平緩的增長(zhǎng)趨勢(shì)。

    選擇圖3的CTR與EPR在15V電壓下的軋制力參數(shù)進(jìn)行計(jì)算差值ΔP,如圖4所示。可以發(fā)現(xiàn),在軋制過(guò)程中ΔP發(fā)生了顯著升高,表現(xiàn)出指數(shù)變化的特征,如圖4所示。通過(guò)圖4曲線可以發(fā)現(xiàn),ΔP最大值在4.2kN附近,達(dá)到了16%的CTR軋制力。通過(guò)分析擬合曲線可知,進(jìn)行持續(xù)軋制期間,形成了更大的軋制力差值。

    圖4 CTR與EPR的軋制力差值變化Fig.4 Change of Rolling Force Difference Between CTR and EPR

    軋制過(guò)程中,軋件厚度持續(xù)變小,長(zhǎng)度持續(xù)增大,各道次軋制時(shí)間介于(1.5~5)s之間。所有軋制道次中EPR軋制力和CTR之間的差值ΔP變化,如圖4所示,其值介于(1.5~5)s的范圍,對(duì)應(yīng)時(shí)間刻度明顯超過(guò)沖擊特征時(shí)刻。

    3.3 優(yōu)化電脈沖軋制力波形

    根據(jù)圖2與圖4測(cè)試結(jié)果,綜合考慮1個(gè)軋制道次內(nèi)的EPR與CTR 情況,得到軋制力波形,如圖5 所示。進(jìn)行EPR處理時(shí),EPR形成了比CTR更小的軋制力,差值ΔP和脈沖電流熱效應(yīng)存在密切關(guān)聯(lián),這與文獻(xiàn)[3]報(bào)道了變形力發(fā)生持續(xù)減小結(jié)果一致;根據(jù)圖5拉伸測(cè)試結(jié)果可知,電路斷開(kāi)后,軋制狀態(tài)從EPR轉(zhuǎn)變至CTR 此時(shí)軋制力重新進(jìn)入CTR穩(wěn)定態(tài)。

    圖5 道次時(shí)間CTR與EPR軋制力波形圖Fig.5 Rolling Force Waveform of Pass Time CTR and EPR

    4 結(jié)論

    (1)受到脈沖電流作用后,形成了波動(dòng)變化的軋制力,變化幅度接近1.5%。這里構(gòu)建的沖擊軋制力波動(dòng)范圍被限定于脈寬區(qū)間內(nèi),有效防止因沒(méi)有區(qū)分沖擊時(shí)間而引起機(jī)理模型不匹配。(2)軋制力在初期階段呈現(xiàn)穩(wěn)定的變化趨勢(shì),進(jìn)入后期軋制階段時(shí),發(fā)生了軋制力的快速提高。當(dāng)電壓上升后,形成了更大的電流,形成了更加平緩的增長(zhǎng)趨勢(shì)。在軋制過(guò)程中ΔP發(fā)生了顯著升高,表現(xiàn)出指數(shù)變化的特征。進(jìn)行持續(xù)軋制期間,形成了更大的軋制力差值。(3)進(jìn)行EPR處理時(shí),EPR形成了比CTR更小軋制力。電路斷開(kāi)后,軋制狀態(tài)從EPR轉(zhuǎn)變至CTR 此時(shí)軋制力重新進(jìn)入CTR穩(wěn)定態(tài)。

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