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    考慮基礎(chǔ)剛度的超長(zhǎng)RC框架結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力分析

    2023-06-29 13:41:46張佳健徐飛鴻
    四川建筑 2023年1期
    關(guān)鍵詞:框架結(jié)構(gòu)樓板溫差

    張佳健 徐飛鴻

    溫度作用對(duì)超長(zhǎng)RC框架結(jié)構(gòu)影響較大,結(jié)合了某小學(xué)教學(xué)樓建設(shè)項(xiàng)目,確定實(shí)際氣溫變化情況,分析結(jié)構(gòu)的最大溫差與混凝土徐變影響的收縮溫度當(dāng)量,通過(guò)考慮基礎(chǔ)剛度和后澆帶的影響進(jìn)行結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力分析,發(fā)現(xiàn)首層樓板樓梯間、外墻轉(zhuǎn)角處溫度應(yīng)力最大;考慮基礎(chǔ)剛度的影響與假定柱底固端計(jì)算對(duì)比表明傳統(tǒng)分析方法更偏安全;雖然增加后澆帶的留置時(shí)長(zhǎng)對(duì)降低結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力有利,但留置時(shí)間超過(guò)90 天后影響減弱。

    超長(zhǎng)RC框架結(jié)構(gòu); 溫度應(yīng)力; 基礎(chǔ)剛度; 裂縫控制

    TU375.4 A

    [定稿日期]2022-01-11

    [作者簡(jiǎn)介]張佳?。?997—),男,碩士,研究方向?yàn)楣こ探Y(jié)構(gòu)抗火性能。

    為了滿(mǎn)足結(jié)構(gòu)的整體性要求及其使用功能的完整性,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為超長(zhǎng)的情況已經(jīng)越來(lái)越普遍。由于超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)的伸縮縫設(shè)置間距過(guò)大或取消伸縮縫的設(shè)置,加之施工過(guò)程中混凝土強(qiáng)度等級(jí)的提高,泵送混凝土工藝的應(yīng)用,這就導(dǎo)致了超長(zhǎng)RC結(jié)構(gòu)在存在一定的溫降情況下易出現(xiàn)的溫度收縮裂縫有逐漸增多的趨勢(shì)。因此,溫度效應(yīng)成為了超長(zhǎng)RC結(jié)構(gòu)在施工和使用過(guò)程中的一個(gè)不可忽視的重要影響因素。特別是當(dāng)存在較大約束時(shí),結(jié)構(gòu)將產(chǎn)生較大約束應(yīng)力,即溫度應(yīng)力[2]。例如,當(dāng)超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)存在較大的降溫溫差時(shí),鋼筋混凝土梁、板甚至?xí)霈F(xiàn)開(kāi)裂。所以,分析超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力,研究結(jié)構(gòu)重要部位的溫度控制、設(shè)置施工后澆帶,并在結(jié)構(gòu)的使用階段采取適當(dāng)?shù)谋氐却胧茉谝欢ǔ潭壬线_(dá)到降低結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力的作用,有利于確保超長(zhǎng)RC結(jié)構(gòu)在施工和使用過(guò)程中具有一定的安全性。Zhi Yongyang等[11]通過(guò)對(duì)某橢圓形多層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)考慮收縮和降溫溫差進(jìn)行了有限元模擬。結(jié)果表明:合理設(shè)置后澆帶的數(shù)量和長(zhǎng)度、適當(dāng)縮減柱截面尺寸能一定程度上減小結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力。蔣方新等[2]通過(guò)有限元軟件對(duì)超長(zhǎng)混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行了降溫溫差下的超長(zhǎng)RC框架結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力分析。分析結(jié)果表明:隨著降溫溫差的增大,超長(zhǎng)RC結(jié)構(gòu)的最大溫度應(yīng)力增長(zhǎng)趨勢(shì)呈線性。諸熠楚[5]通過(guò)MIDAS GEN有限元軟件對(duì)最不利溫差作用下的某12層鋼框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行了有限元模擬,分析了超長(zhǎng)RC結(jié)構(gòu)的縱向長(zhǎng)度、首層的高度和結(jié)構(gòu)的層數(shù)對(duì)超長(zhǎng)高層鋼框架結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力的影響規(guī)律。分析結(jié)果表明:結(jié)構(gòu)的縱向長(zhǎng)度越大,最大溫度應(yīng)力就越大;首層層高的增加能一定程度上減小結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力,但減小的程度隨著首層層高的增加而逐漸減??;結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力隨著樓層的增加而減小。范重等[6]認(rèn)為首層柱底的抗側(cè)剛度可簡(jiǎn)化成水平和轉(zhuǎn)角位移控制的彈性約束,且m法能適用于樁基剛度的計(jì)算。曾旭丹[7]、王祥等[8]模擬了樁承臺(tái)在頂部分別作用單位彎矩和單位力時(shí),樁底對(duì)應(yīng)產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角和位移,得到了首層柱底的水平剛度和轉(zhuǎn)動(dòng)剛度,驗(yàn)證了m法用于計(jì)算首層柱底基礎(chǔ)剛度的可靠性。

    以某小學(xué)建設(shè)項(xiàng)目為本文的工程研究背景,分析超長(zhǎng)RC框架結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力。首先通過(guò)建立教學(xué)樓的有限元分析模型,模擬該結(jié)構(gòu)在相應(yīng)降溫溫差作用下的內(nèi)力和應(yīng)力;然后考慮基礎(chǔ)剛度的影響,對(duì)結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力進(jìn)行了更為精細(xì)化的模擬,探討設(shè)置后澆帶的時(shí)間對(duì)混凝土收縮的影響,以達(dá)到混凝土開(kāi)裂的最佳控制效果。

    1 溫度作用的分析

    1.1 混凝土收縮當(dāng)量計(jì)算

    收縮變形是混凝土的一種固有屬性,也是導(dǎo)致超長(zhǎng)RC結(jié)構(gòu)混凝土在使用階段發(fā)生開(kāi)裂的主要原因之一。這種變形在混凝土開(kāi)始干燥時(shí)發(fā)展很快;隨著時(shí)間不斷推移,混凝土的收縮變形的發(fā)展速度逐漸降低,大部分的收縮變形發(fā)生在齡期3個(gè)月以?xún)?nèi),但齡期超過(guò)20年后收縮變形依舊存在。本文計(jì)算溫度當(dāng)量的方法采用“王鐵夢(mèng)法”[9],混凝土的最終收縮為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的極限收縮和對(duì)應(yīng)的修正系數(shù)的乘積。計(jì)算公式如式(1)所示:

    εy(t)=ε0y(∞)M1M2M3…M10(1-e-bt)(1)

    式中:εy(t)為任意時(shí)刻的混凝土的收縮;ε0y(∞)=3.24×10-4為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下混凝土的極限收縮;M1M2M3…M10分別表示水泥的種類(lèi)、水泥的細(xì)度、骨料的品種、水灰比的高低、水泥漿量的含量、初期養(yǎng)護(hù)時(shí)間的長(zhǎng)短、使用環(huán)境的濕度、結(jié)構(gòu)截面邊長(zhǎng)面積比、操作方法的不同和配筋率模量比積對(duì)混凝土最終收縮計(jì)算影響時(shí)的修正系數(shù),根據(jù)本工程具體情況取M1M2M3…M10=1.034;b為經(jīng)驗(yàn)系數(shù),本文取0.01;t為時(shí)間,(d)。

    在進(jìn)行有限元計(jì)算時(shí),為了方便將混凝土的收縮換算成相應(yīng)的溫差來(lái)模擬對(duì)應(yīng)溫度應(yīng)力,即把混凝土的收縮換算成的溫差(收縮溫度當(dāng)量)。溫度當(dāng)量ΔT1的計(jì)算公式如式(2)所示。

    ΔT1=εy(t)/αc(2)

    式中:ΔT1為收縮溫度當(dāng)量;αc為混凝土的線膨脹系數(shù),本文普通混凝土的線膨脹系數(shù)取為10×10-6 (1/℃)[4]。

    混凝土的最終收縮跟后澆帶的是否設(shè)置與后澆帶的留置時(shí)間相關(guān)。對(duì)于超長(zhǎng)RC框架結(jié)構(gòu)來(lái)說(shuō),設(shè)置后澆帶后混凝土的收縮計(jì)算方法應(yīng)為整體結(jié)構(gòu)從澆筑完成到使用期間的最終收縮和結(jié)構(gòu)從澆筑完成到后澆帶關(guān)閉期間最終收縮的差值。經(jīng)計(jì)算不設(shè)置后澆帶、后澆帶留置30天、60天、90天和120天的收縮當(dāng)量分別為33.50 ℃、24.82 ℃、18.39 ℃、13.62 ℃和10.09 ℃。

    1.2 混凝土的徐變修正系數(shù)

    徐變修正系數(shù)的計(jì)算公式如式(3)所示。

    c=ε0pa/εpa(3)

    式中:c為混凝土的徐變系數(shù);ε0pa為混凝土的最終極限拉伸,主要是由混凝土的彈性極限拉伸εpa和混凝土的徐變拉伸εn(∞)組成,即ε0pa=εpa+εn(∞),εn(∞)=ε0n(∞)K1K2…K10,ε0n(∞)為混凝土最終徐變變形,K1K2…K10為水泥的種類(lèi)、水泥的強(qiáng)度、骨料的品種、水灰比的大小、水泥漿的含量、施加荷載齡期的長(zhǎng)短、使用環(huán)境的濕度、水力半徑的倒數(shù)、應(yīng)力比的大小、操作方法的不同的修正系數(shù)[6],本結(jié)構(gòu)各因素修正系數(shù)的乘積K1K2…K10=1.07,εn(∞)=C0·σ,C0是在單位應(yīng)力作用下混凝土產(chǎn)生的標(biāo)準(zhǔn)極限徐變度,MPa-1,C30混凝土的標(biāo)準(zhǔn)極限徐變度為7.40×10-5 MPa-1,σ為結(jié)構(gòu)的使用應(yīng)力,當(dāng)結(jié)構(gòu)的使用應(yīng)力無(wú)法預(yù)知時(shí),可取0.5倍混凝土抗拉強(qiáng)度f(wàn)1進(jìn)行計(jì)算?;炷恋膹椥詷O限拉伸εpa的計(jì)算公式如式(4)所示。

    εpa=0.5ft(tk)(1+10ρd)×10-4(4)

    式中:ft(tk)為混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,MPa;ρ為鋼筋混凝土截面的配筋率的100倍,d為鋼筋直徑,(mm)。

    通過(guò)計(jì)算得到混凝土的徐變修正系數(shù)為1.792。

    1.3 溫度荷載的確定

    結(jié)構(gòu)的溫度作用可以分為驟然降溫、日照溫差、晝夜溫差和季節(jié)溫差[9]。由于日照溫差、晝夜溫差和驟然降溫具有持續(xù)時(shí)間較短,而混凝土本身就屬于熱惰性材料,短時(shí)間的升降溫對(duì)結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力影響較小,故本文只針對(duì)季節(jié)溫差這種典型溫差進(jìn)行有限元模擬。最大溫降ΔTk的計(jì)算公式如式(5)所示。

    ΔTk=Ts,min-T0,max(5)

    式中:Ts,min為結(jié)構(gòu)的最低月平均溫度;T0,max為結(jié)構(gòu)的最高初始平均溫度。本文項(xiàng)目當(dāng)?shù)氐淖罡咴戮鶞囟葹?5 ℃,最低月均溫度為-10 ℃[4]??紤]到結(jié)構(gòu)合龍期間的溫度為15~25 ℃,取最不利溫度為25 ℃。故最大季節(jié)溫差為-35 ℃。

    綜上所述,最終計(jì)算的降溫溫差如表1所示。

    2? 結(jié)構(gòu)剛度分析

    2.1 首層豎向構(gòu)件的抗側(cè)剛度分析

    本文考慮基礎(chǔ)剛度對(duì)首層柱的抗側(cè)剛度的影響,假設(shè)基礎(chǔ)的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度和基礎(chǔ)的水平剛度分別為Kθ和Kh,計(jì)算模型簡(jiǎn)化如圖1、圖2所示[6]。

    當(dāng)僅考慮基礎(chǔ)的水平剛度作用時(shí),柱頂?shù)膫?cè)向位移Δ1數(shù)值上等于框架柱整體的位移Δ1k和基礎(chǔ)底部位移Δ1h之和,即式(6)~式(8)。

    Δ1=Δ1k+Δ1h=(K1k+K1h)K1hK1k(6)

    K1=K1hK1k(K1k+K1h)(7)

    K1k=h312EI(8)

    所以,僅考慮基礎(chǔ)的水平剛度影響時(shí),首層柱的抗側(cè)剛度K1為式(9)。

    K1=h3K1h12EIK1h+h3(9)

    式中:K1k為考慮首層柱兩端固端的抗側(cè)剛度;K1h為基礎(chǔ)的抗側(cè)剛度;h為首層柱柱高;EI為柱的剛度。

    當(dāng)僅考慮基礎(chǔ)的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度且頂部存在單位力作用時(shí),首層柱柱頂?shù)膹澗豈0和柱底彎矩M1分別為式(10)~式(13)。

    M0=4iθ0-6iΔ*1/h(10)

    M1=2iθ0-6iΔ*1/h(11)

    M0+M1=h(12)

    M0=Kθθ0(13)

    式中:i = EI/h;Kθ為首層柱的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度;θ0為首層柱在柱頂存在單位力作用產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角;M0為柱頂?shù)膹澗亍?/p>

    聯(lián)立式(10)~式(13)求解可得首層柱在柱頂存在單位力作用產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角θ0為式(14)。

    θ0=h(2Kθ+2i)(14)

    得式(15)、式(16)。

    Δ*1=4iθ+Kθθ)h2[12i(Kθ+i)](15)

    K*1=12i(Kθ+i)[4i+Kθ)h2](16)

    當(dāng)首層柱即考慮基礎(chǔ)的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度和側(cè)向剛度時(shí),可得首層柱的抗側(cè)剛度K1為式(17)。

    K1=1(4i+Kθ)h2/[12iKθ+i2]+1/K1h(17)

    2.2 樁基剛度計(jì)算

    在進(jìn)行樁基剛度計(jì)算時(shí)可以將樁看成文克勒彈性地基上的梁,彈性撓曲線微分方程可以用解析法、有限元法和差分法等進(jìn)行求解。本文根據(jù)文克勒彈性地基梁假定[7]認(rèn)為,當(dāng)樁體受到水平外力作用時(shí),樁土能夠?qū)崿F(xiàn)變形協(xié)調(diào),建筑標(biāo)高以下任意深度z處的樁側(cè)土體的水平抗力和該點(diǎn)的水平位移xz成正比,且忽略土體和樁身對(duì)水平抗力的作用。表達(dá)式如式(18)所示。

    σzx=Cxz(18)

    式中:σzx為建筑標(biāo)高以下任意深度z處,樁側(cè)土體的水平抗力;C為地基系數(shù)(kN/m3),表示的是單位面積的土體產(chǎn)生單位變形時(shí)在彈性范圍內(nèi)需要施加的力,與土體的種類(lèi)、土體的性質(zhì)和深度變化等因素相關(guān)。

    樁側(cè)在有水平力作用時(shí)的撓曲微分方程為式(19)、式(20)[8]。

    EId4xd4y=-P=-σzxb0=mzxzb0(19)

    d4xd4y+α5zxz=0(20)

    式中:EI為樁身的抗彎剛度,本文樁身抗彎剛度EI=0.85EcI0;Ec為混凝土的彈性模量;I0為樁身?yè)Q算截面的慣性矩,P為樁側(cè)有土體作用時(shí)樁上的水平抗力(kN/m);α為樁的變形系數(shù),且α=5(mb0/EI)。b0為樁身的計(jì)算長(zhǎng)度,本文樁身計(jì)算長(zhǎng)度按b0=0.9(1.5d+0.5)計(jì)算;m為樁側(cè)有土體作用時(shí)的水平抗力系數(shù)對(duì)應(yīng)的比例系數(shù)(MN/m4),當(dāng)樁側(cè)土體有多種土層時(shí),?。?d+2)m深度范圍內(nèi)的m值作計(jì)算值。當(dāng)樁端支承在非巖石類(lèi)的土體中或者基巖表面時(shí)位移關(guān)系見(jiàn)式(21)~式(23)。

    δHH=1α3EI×(B3D4-B4D3)+Kh(B2D4-B4D2)(A3B4-A4B3)+Kh(A2D4-A4D2)(21)

    δMH=δHM=1α2EI×(A3D4-A4D3)+Kh(A2D4-A4D2)(A3B4-A4B3)+Kh(A2D4-A4D2)(22)

    δMM=1αEI×(A3C4-A4C3)+Kh(A2C4-A4C2)(A3B4-A4B3)+Kh(A2B4-A4B2)(23)

    式中:δHH為樁頂只存在單位力作用下樁體產(chǎn)生的側(cè)向位移;δMH為樁頂只存在單位彎矩作用下樁體產(chǎn)生的側(cè)向位移;δHM為樁頂只存在單位力作用下樁體產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角位移;δMM為樁頂只存在單位彎矩作用下樁體產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角位移;Ai、Bi、Ci和Di等參數(shù)按JGJ94-2008《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》附錄C[10]取值。

    3 有限元模擬分析

    3.1 工程概況

    本工程為地上4層的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu),場(chǎng)地抗震設(shè)防烈度按照6度進(jìn)行設(shè)防,設(shè)計(jì)地震加速度為0.05g,特征周期為0.35 s;場(chǎng)地類(lèi)型為中軟土,場(chǎng)地類(lèi)別為II類(lèi);建筑工程抗震類(lèi)別屬于標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防;地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí),地基基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ),樁采用直徑為800 mm的鉆孔灌注樁,樁長(zhǎng)46 m,持力層為粉砂層,單樁承載力為4 100 kN,樁內(nèi)按HRB335配制鋼筋,樁身配筋率為0.61%;環(huán)境類(lèi)別為二a類(lèi);地上部分的梁、板、柱采用C30混凝土,鋼筋選用HRB400。該結(jié)構(gòu)首層層高為4.50 m,室外地面標(biāo)高為-0.60 m,2層樓面標(biāo)高為+7.80 m,3層樓面標(biāo)高為+11.70 m,屋面為不上人屋面。該結(jié)構(gòu)平面尺寸最大為109 m,遠(yuǎn)超過(guò)了GB 50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》第8.13條所規(guī)定的伸縮縫最大間距45 m[1],此時(shí)須考慮溫度作用的影響。

    3.2 不考慮溫度工況的計(jì)算結(jié)果分析

    不考慮該工程非荷載作用進(jìn)行建模分析,PKPM模型如圖3所示,按各功能分區(qū)分別施加樓面恒載、活載,根據(jù)墻身做法施加梁上恒載。算得x、y向的最大層間位移比分別為1/2351和1/2653,均小于規(guī)范所允許的1/550;x、y向最大位移比分別為1.29和1.10,均小于規(guī)范允許的最大位移比1.50。x、y向的最大層間位移比分別為1.45和1.10,均小于規(guī)范允許最大層間位移比1.50。

    3.3 結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力分析

    由地質(zhì)資料查得地基土類(lèi)別為可塑(0.25≤IL≤0.75)狀黏性土、濕陷性黃土,e=0.75~0.9粉土,可取m值的范圍為14~35 MN/m4,取m值25 MN/m4 作為本文的地基水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)。

    根據(jù)樁基布置情況算得:

    δHH=1.298×10-8 m/N

    δMH=δHM=2.741×10-9 rad/N

    δMM=1.017×10-9 rad/N·m

    由結(jié)構(gòu)力學(xué)的相關(guān)知識(shí)可得:

    KHH·δHH=1, KMM·δMM=1

    樁基的水平剛度KHH為7.7×104 kN/m,轉(zhuǎn)動(dòng)剛度KMM為9.83×105 kN·m/rad。

    將PKPM計(jì)算模型通過(guò)模型轉(zhuǎn)換接口轉(zhuǎn)成MIDAS GEN的文件形式,設(shè)置混凝土的比熱為0.96 kJ/(kg·℃),導(dǎo)熱系數(shù)為3.6 kJ/(m·h·℃)。在首層柱底部設(shè)置節(jié)點(diǎn)彈性支承,輸入x、y向的水平約束剛度為7.70×104 kN/m,輸入x、y向的轉(zhuǎn)動(dòng)約束剛度為9.83×105 kN·m/rad。在MIDAS GEN溫度荷載模塊中加入單元溫度,設(shè)置初始溫度為0 ℃,最終溫度為表1中計(jì)算得到的最終降溫溫差。由于在降溫工況影響下,柱作為豎向構(gòu)件,主要作用為承受上部荷載,溫度應(yīng)力的影響相對(duì)較弱。故本文僅對(duì)樓板的溫度應(yīng)力和梁的溫度內(nèi)力進(jìn)行了分析,分析了降溫溫差、后澆帶留置天數(shù)和基礎(chǔ)剛度對(duì)梁的內(nèi)力和板溫度應(yīng)力的影響規(guī)律。

    3.3.1 樓板溫度應(yīng)力分析

    通過(guò)工況6的分析結(jié)果得到2~4層樓板的最大溫度應(yīng)力并未超過(guò)C30混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,且每層樓板的最大溫度應(yīng)力隨著樓層的增加而減小。此時(shí)無(wú)需考慮2~4層樓板的溫度應(yīng)力的影響。本文在工況6的基礎(chǔ)上,考慮了基礎(chǔ)剛度和后澆帶設(shè)置時(shí)長(zhǎng)對(duì)首層樓板的溫度應(yīng)力的影響(圖4~圖9)。

    通過(guò)對(duì)比圖4和圖9的結(jié)果可知,不設(shè)置后澆帶,考慮基礎(chǔ)剛度時(shí),結(jié)構(gòu)考慮基礎(chǔ)剛度的首層樓板最大拉應(yīng)力比柱底固端假設(shè)時(shí)降低了6.47%??紤]柱底固端計(jì)算首層樓板1/17軸到20軸之間的應(yīng)力值絕大部分已經(jīng)達(dá)到了C30混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,開(kāi)裂區(qū)域相較于考慮基礎(chǔ)剛度時(shí)略大。故按照柱底固端的溫度應(yīng)力計(jì)算數(shù)據(jù)是偏保守的。

    通過(guò)分析圖4~圖8的結(jié)果可知,隨著后澆帶設(shè)置時(shí)長(zhǎng)的增加,首層樓板的最大溫度應(yīng)力不斷下降,但后澆帶留置超過(guò)90天后,后澆帶的留置時(shí)長(zhǎng)對(duì)首層樓板的溫度應(yīng)力影響較小。此外,計(jì)算結(jié)果顯示樓板洞口、外墻轉(zhuǎn)角處的溫度應(yīng)力較大,越靠近端部,溫度應(yīng)力越小。因此,需對(duì)首層樓板的板洞、外墻轉(zhuǎn)角附近加強(qiáng)溫度裂縫監(jiān)控。

    3.3.2 梁內(nèi)力結(jié)果分析

    由于抗側(cè)剛度隨著樓層的增加而減小,梁的內(nèi)力也隨著樓層的增加而減小,故本文僅對(duì)首層梁的內(nèi)力進(jìn)行分析(表2)。

    由表2中的數(shù)據(jù)可知,梁的內(nèi)力受降溫工況影響最大的分別是最大x向拉力和最大y向正彎矩。當(dāng)考慮基礎(chǔ)剛度影響時(shí),梁最大x向拉力和最大y向正彎矩相較于考慮柱底固接時(shí)分別降低了約12.60%和13.00%。當(dāng)考慮后澆帶分別留置30天、60天、90天和120天時(shí),梁最大x向拉力較不設(shè)置后澆帶分別降低了12.69%、22.08%、29.03%和34.19%;梁最大y向正彎矩較不設(shè)置后澆帶分別降低了12.68%、22.07%、29.04%和34.18%。

    4 結(jié)論

    根據(jù)實(shí)際氣溫變化情況,確定結(jié)構(gòu)的最大溫差與混凝土徐變影響的收縮溫度當(dāng)量,通過(guò)考慮基礎(chǔ)剛度和后澆帶的影響,分析結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力,得到幾點(diǎn)結(jié)論:

    (1)降溫工況對(duì)結(jié)構(gòu)首層的溫度應(yīng)力影響最大,開(kāi)裂部位也大多分布在首層樓梯間附近和外墻轉(zhuǎn)角附近,需加大該部位的溫度控制,必要時(shí)還需加大該處構(gòu)造配筋。

    (2)考慮基礎(chǔ)剛度的影響能夠有效降低結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)的溫度應(yīng)力,但傳統(tǒng)按照柱底固端計(jì)算的結(jié)果更偏于安全。

    (3)根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果得到了后澆帶留置時(shí)間與溫度應(yīng)力的關(guān)系曲線,表明考慮結(jié)構(gòu)后澆帶設(shè)置能夠在一定程度上達(dá)到溫度裂縫控制的效果,但當(dāng)后澆帶設(shè)置時(shí)長(zhǎng)達(dá)到90天后,后澆帶留置時(shí)長(zhǎng)對(duì)結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力的影響較小且后澆帶的設(shè)置一定程度上影響工期,建議該結(jié)構(gòu)后澆帶留置時(shí)長(zhǎng)為90天。

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