海砂力學(xué)特性的黏粒效應(yīng)和圍壓效應(yīng)試驗(yàn)分析*

王家全 祝夢(mèng)柯 林志南,2 唐 瀅,2

(1.廣西科技大學(xué)土木建筑工程學(xué)院, 廣西柳州 545006; 2.廣西壯族自治區(qū)巖土災(zāi)變與生態(tài)治理工程研究中心, 廣西柳州 545006; 3.廣西高校防災(zāi)減災(zāi)與預(yù)應(yīng)力技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 廣西柳州 545006)

Baziar等指出在自然界中的砂土大多為非均質(zhì)砂土,其顆粒組分不同于純凈砂土,包含一定的細(xì)粒組分含量,易發(fā)生邊坡流滑等災(zāi)害現(xiàn)象。[1]而國(guó)內(nèi)外對(duì)飽和砂土的研究主要集中在純凈砂土方面,針對(duì)含黏粒砂土力學(xué)特性的研究相對(duì)較少。

近年來(lái),有關(guān)黏粒含量對(duì)砂土力學(xué)特性影響的研究大多以陸源砂為對(duì)象,吳子龍等探究了砂-黏土混合物的壓縮特性,提出了預(yù)測(cè)砂骨架形成的方法;[2]李玲等通過(guò)高壓壓縮試驗(yàn)研究了砂-黏土混合物在不同含砂率下的壓縮性能,指出試樣的含砂率與固結(jié)壓力、孔隙率之間呈統(tǒng)一冪函數(shù)相關(guān);[3]馮曉臘等以非飽和含黏粒砂土為研究對(duì)象,研究黏粒含量和基質(zhì)吸力對(duì)試樣抗剪強(qiáng)度的影響,發(fā)現(xiàn)殘余含水率隨黏粒含量的增加而上升,抗剪強(qiáng)度隨基質(zhì)吸力的增加大部分呈增長(zhǎng)趨勢(shì);[4]楊果林等借助大型三軸試驗(yàn)研究了砂黏土在不同壓實(shí)度下的應(yīng)力-應(yīng)變特性,指出隨著壓實(shí)度的增大,試樣黏聚力提高,而內(nèi)摩擦角基本保持不變;[5]周瑩等的研究發(fā)現(xiàn):在波浪荷載作用下隨著含黏粒細(xì)粒土含量的增大,飽和砂土液化周次呈先減小后增大的變化規(guī)律;[6]唐小微等認(rèn)為:黏粒含量對(duì)砂土孔隙水壓力影響較為顯著,當(dāng)黏粒含量為5%時(shí),試樣抗液化能力最弱。[7]而涉及含黏粒海砂力學(xué)特性的研究則很少,海砂作為近海巖土工程地基的重要填筑材料之一,有必要探究其物理力學(xué)特性,以適應(yīng)近海巖土工程施工建設(shè)的需要。文獻(xiàn)[8-11]分別從圍壓、相對(duì)密實(shí)度的角度對(duì)鈣質(zhì)砂的顆粒相對(duì)破碎特性及顆粒破碎對(duì)土體力學(xué)性能的影響進(jìn)行了探討,并建立了圍壓、相對(duì)密實(shí)度與顆粒破碎之間的聯(lián)系;文哲等研究了含水量、相對(duì)密度等因素對(duì)飽和鈣質(zhì)砂抗剪強(qiáng)度的影響,發(fā)現(xiàn)含水量的降低及相對(duì)密度的增加使得土體抗剪強(qiáng)度增大;[12]文獻(xiàn)[13-14]介紹了基于鈣質(zhì)砂的室內(nèi)三軸剪切試驗(yàn),建立了剪切模量與試驗(yàn)圍壓、相對(duì)密度的關(guān)系式;張季如等開展了5種不同應(yīng)力路徑下鈣質(zhì)砂的三軸剪切試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)固結(jié)壓力相同時(shí),峰值內(nèi)摩擦角最高的試驗(yàn)為等軸向應(yīng)力試驗(yàn),最低的為等圍壓試驗(yàn);[15]閆超萍等對(duì)飽和鈣質(zhì)砂進(jìn)行了三軸剪切試驗(yàn),揭示了圍壓、相對(duì)密度和粒徑對(duì)試樣剪脹特征、應(yīng)力軟化特征的影響;[16]黃宏翔等的研究發(fā)現(xiàn):正向剪切時(shí)的鈣質(zhì)砂剪切強(qiáng)度與反向剪切時(shí)基本相同,而應(yīng)力-位移曲線發(fā)展類型存在差異;[17]王家全等采用三軸試驗(yàn)研究了不同圍壓及應(yīng)力幅值對(duì)海砂力學(xué)特性的影響規(guī)律。[18]然而上述研究大多以鈣質(zhì)砂為主且均未考慮黏粒含量的影響,對(duì)含黏粒海砂強(qiáng)度、變形特征方向的研究還有待進(jìn)一步分析。

廣西欽州港海砂資源豐富,近海巖土工程地基填料多以海砂為主。因此,針對(duì)廣西欽州港海砂開展固結(jié)排水三軸剪切試驗(yàn),分析黏粒含量、有效圍壓對(duì)飽和海砂力學(xué)特性的影響,豐富含黏粒海砂力學(xué)特性的研究,服務(wù)于近海巖土工程。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)儀器及試驗(yàn)材料

試驗(yàn)采用GDS標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)力路徑三軸試驗(yàn)系統(tǒng)。采用向純凈海砂試樣中均勻摻入黏粒的方式來(lái)制備試樣,其中純凈砂樣為如圖1所示的欽州港海砂,砂樣烘干后顏色呈赤紅色,其主要礦物成分為石英、云母及其他礦物成分,根據(jù)篩分試驗(yàn)結(jié)果得出海砂的粒徑范圍為0.075～10 mm,不均勻系數(shù)Cu=4.73,曲率系數(shù)Cc=0.85,為級(jí)配不良砂土,砂樣顆粒級(jí)配曲線見(jiàn)圖2;黏粒為廣西本地黏土,經(jīng)烘干碾碎后取過(guò)0.075 mm篩后的土顆粒。

圖1 欽州港海砂填料Fig.1 Fillings of sea sand from Qinzhou Port

圖2 砂樣顆粒級(jí)配曲線Fig.2 A particle grading curve of sand

1.2 試驗(yàn)方案及試驗(yàn)過(guò)程

海砂作為圍填海工程的主要填筑材料,在圍填海工程施工過(guò)程中不可避免地?fù)诫s少量土樣而形成混合砂樣,因此研究不同細(xì)粒含量條件下海砂的力學(xué)性能顯得尤為重要。試驗(yàn)為三軸固結(jié)排水剪切試驗(yàn),試樣為50 mm直徑、100 mm高的圓柱體,分別在有效圍壓100,200,300 kPa下對(duì)黏粒含量Fc(黏粒質(zhì)量在含黏粒海砂總質(zhì)量中的占比)為0%、10%、20%的含黏粒海砂進(jìn)行固結(jié)排水三軸剪切試驗(yàn)。試樣加載過(guò)程中,始終保持剪切速率為0.5 mm/min,加載至軸向應(yīng)變達(dá)到15%時(shí)終止試驗(yàn)。

試驗(yàn)主要包括以下幾個(gè)流程:1)裝樣。根據(jù)試樣成型后的干密度(1.864 g/cm3)計(jì)算出每個(gè)試樣海砂和黏粒的質(zhì)量,將稱好的海砂和黏粒等質(zhì)量分成4份,為保證試樣的均勻性,分別把每一份的海砂和黏粒混合在一起并用攪拌棒充分混合均勻,然后進(jìn)行填筑擊實(shí),控制每層擊實(shí)次數(shù)一致。2)反壓飽和。裝樣完成后從試樣底部從下往上通入CO2,通過(guò)CO2置換試樣中的空氣,然后從試樣底部從下往上通入無(wú)空氣水,并施加一定的反壓以提高試樣飽和度,使得試樣中的CO2完全溶解水中。3) 孔隙水壓力系數(shù)B的檢測(cè)。當(dāng)B值不小于0.96時(shí)認(rèn)為試樣充分飽和,當(dāng)B值小于0.96時(shí)返回上一步繼續(xù)進(jìn)行反壓飽和,直至試樣充分飽和。4)固結(jié)。待試樣充分飽和后進(jìn)行固結(jié),固結(jié)方式采用等向固結(jié)。5)加載。依據(jù)試驗(yàn)方案進(jìn)行飽和海砂固結(jié)排水三軸剪切試驗(yàn)。

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 含黏粒海砂強(qiáng)度特性分析

圖3給出了黏粒含量為0%、10%、20%的試樣在有效圍壓為100, 200, 300 kPa下的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線。可知:1)黏粒含量Fc為0%、10%時(shí),含黏粒海砂在不同有效圍壓下偏差應(yīng)力表現(xiàn)為隨軸向應(yīng)變的增大先增長(zhǎng)至峰值后逐漸減小的發(fā)展趨勢(shì),均為應(yīng)變軟化型曲線,應(yīng)力-應(yīng)變曲線存在明顯的峰值,試樣出現(xiàn)峰值強(qiáng)度qm(即峰值偏差應(yīng)力)。2)黏粒含量Fc為20%時(shí)不同有效圍壓下含黏粒海砂偏差應(yīng)力隨軸向應(yīng)變的增大始終保持增長(zhǎng)趨勢(shì),試樣并未出現(xiàn)峰值強(qiáng)度,應(yīng)力-應(yīng)變曲線為應(yīng)變硬化型曲線(此時(shí)峰值強(qiáng)度為軸向應(yīng)變15%時(shí)對(duì)應(yīng)的偏差應(yīng)力)。3)對(duì)比不同有效圍壓下試樣應(yīng)力-應(yīng)變曲線可發(fā)現(xiàn):在同一黏粒含量下,隨著有效圍壓的增大,含黏粒海砂峰值強(qiáng)度逐漸增大,以純砂試樣為例,有效圍壓σc為100, 200, 300 kPa時(shí)對(duì)應(yīng)的峰值強(qiáng)度分別為461.052, 843.242, 1 160.529 kPa,σc為300 kPa時(shí)試樣的峰值強(qiáng)度相較于σc為100 kPa提高了1.517倍,原因?yàn)樵谕火ち：肯?試驗(yàn)有效圍壓越大,土體顆粒受到的約束力越強(qiáng),則在剪切應(yīng)力作用時(shí)土體顆粒越不易發(fā)生移動(dòng),土體穩(wěn)定性越高,因此其峰值強(qiáng)度不斷增大。圖4給出了不同黏粒含量下飽和海砂峰值強(qiáng)度qm隨有效圍壓增大的發(fā)展曲線。

a—Fc=0%; b—Fc=10%; c—Fc=20%。σc=100 kPa; σc=200 kPa; σc=300 kPa。圖3 應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.3 Stress-strain curves

從圖4可以看出:不同黏粒含量下峰值強(qiáng)度與有效圍壓的關(guān)系符合線性模型,不同黏粒含量下擬合曲線的決定系數(shù)均大于0.970,擬合效果良好。此外,峰值應(yīng)變(峰值強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的軸向應(yīng)變)隨有效圍壓的增大而增大。以純砂條件為例,有效圍壓為100,200,300 kPa時(shí),峰值應(yīng)變分別為3.145%、4.156%、4.903%,表明有效圍壓越高,試樣在峰值破壞前的變形能力越強(qiáng),因?yàn)樵谙嗤茦痈擅芏认?隨著有效圍壓的增大,試樣的密實(shí)性有所增強(qiáng)。4)黏粒含量Fc為0%、10%時(shí)含黏粒海砂殘余應(yīng)力qf(軸向應(yīng)變?yōu)?5%時(shí)對(duì)應(yīng)的偏差應(yīng)力)隨著有效圍壓的增大而增大。5)同一有效圍壓下,隨著黏粒含量的增大,含黏粒海砂應(yīng)力-應(yīng)變曲線由應(yīng)變軟化型曲線向應(yīng)變硬化型曲線過(guò)渡,以有效圍壓σc為100 kPa為例,黏粒含量Fc為0%的試樣表現(xiàn)出明顯的應(yīng)變軟化現(xiàn)象;Fc為10%的試樣的軟化程度有所減小;而當(dāng)黏粒含量達(dá)到20%時(shí),應(yīng)力-應(yīng)變曲線呈現(xiàn)出明顯的差異,主要表現(xiàn)為應(yīng)變硬化;黏粒含量較少時(shí),海砂顆粒間存在大量的孔隙,在剪切過(guò)程中土體顆粒易發(fā)生翻滾、滑移及重新排列,而黏粒含量在一定范圍內(nèi)增大時(shí),顆粒間的黏粒能夠填充孔隙,使得顆粒間的接觸更加充分,此時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線表現(xiàn)為應(yīng)變硬化型。6)對(duì)比不同黏粒含量下試樣應(yīng)力-應(yīng)變曲線可發(fā)現(xiàn):在同一有效圍壓下,峰值強(qiáng)度隨黏粒含量的增大逐漸降低,峰值應(yīng)變則相反。有效圍壓σc為100 kPa時(shí),黏粒含量為0%、10%、20%的試樣的峰值強(qiáng)度分別為461.052,388.455,226.523 kPa,峰值應(yīng)變分別為3.145%、9.692%及15.000%,相比于純砂試樣,Fc為20%時(shí)的峰值強(qiáng)度減小了50.868%。

Fc=0%; Fc=10%; Fc=20%; Fc=0%擬合曲線; Fc=10%擬合曲線; Fc=20%擬合曲線。圖4 峰值強(qiáng)度與有效圍壓的關(guān)系曲線Fig.4 Relations between peak intensity and effective confining pressure

為了更全面地了解含黏粒海砂的強(qiáng)度特性,引用文獻(xiàn)[16]中的應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù),以對(duì)不同黏粒含量、有效圍壓下試樣的應(yīng)力-應(yīng)變軟化特性進(jìn)行統(tǒng)一量化分析,應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù)α的算式如式(1)所示:

(1)

式中:qm為試樣峰值強(qiáng)度(應(yīng)力-應(yīng)變曲線為應(yīng)變軟化型曲線時(shí),峰值強(qiáng)度值為峰值偏差應(yīng)力;應(yīng)力-應(yīng)變曲線為應(yīng)變硬化型曲線時(shí),峰值強(qiáng)度為軸向應(yīng)變?yōu)?5%時(shí)對(duì)應(yīng)的偏差應(yīng)力);qf為殘余強(qiáng)度,即試驗(yàn)終止(軸向應(yīng)變?yōu)?5%)時(shí)試樣的偏差應(yīng)力值;qm、qf統(tǒng)稱為特征應(yīng)力。

由式(1)可知:當(dāng)α>0時(shí),說(shuō)明試樣應(yīng)力-應(yīng)變曲線表現(xiàn)為應(yīng)變軟化型,且α值越大,土體軟化程度越高;當(dāng)α=0時(shí),表明試樣應(yīng)力-應(yīng)變曲線表現(xiàn)為應(yīng)變硬化型。不同黏粒含量、有效圍壓下試樣的特征應(yīng)力(qm、qf)見(jiàn)表1,由于黏粒含量Fc為20%的海砂試樣應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù)α均為0,為揭示應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù)與黏粒含量、有效圍壓之間的聯(lián)系,首先繪制應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù)隨黏粒含量的變化曲線(圖5)?？芍?同一有效圍壓下試樣應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù)隨黏粒含量的增大而減小,表明土體軟化程度隨著黏粒含量的增大不斷降低。因?yàn)轲ち＜尤牒髸?huì)包裹海砂顆粒,黏粒與海砂土體顆粒相互接觸形成有序的排列方式,顆粒間的聯(lián)鎖作用有所增強(qiáng)。從表1和圖5均可發(fā)現(xiàn):黏粒含量Fc為0%、10%時(shí),隨著有效圍壓的增大,試樣應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù)α逐漸減小,表明提高有效圍壓可顯著降低應(yīng)力-應(yīng)變曲線的軟化程度,有效圍壓σc為300 kPa時(shí)純砂試樣的應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù)為0.302,相比于同條件下σc為100 kPa時(shí)的試樣減小了7.645%。當(dāng)黏粒含量達(dá)到20%時(shí),不同有效圍壓下含黏粒海砂應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù)α均為0,應(yīng)力-應(yīng)變曲線為應(yīng)變硬化型曲線。不同有效圍壓下應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù)與黏粒含量的關(guān)系曲線可通過(guò)式(2)描述。

α=aFc+b

(2)

式中:α為應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù);Fc為黏粒含量;a、b為與有效圍壓相關(guān)的擬合參數(shù)。

表1 不同黏粒含量及有效圍壓下試樣的特征應(yīng)力Table 1 Characteristic stresses of sand with different contents of clay under effective confining pressure

擬合的參數(shù)a、b及決定系數(shù)R2見(jiàn)表2。從表2可知:其擬合后的決定系數(shù)R2均在0.980以上,表明擬合效果良好;擬合參數(shù)a隨有效圍壓的增大而略有增大;擬合參數(shù)b隨有效圍壓的增大而不斷減小。對(duì)擬合參數(shù)a、b與有效圍壓進(jìn)行擬合發(fā)現(xiàn)擬合參數(shù)a、b均與有效圍壓間呈良好的線性關(guān)系,如圖6所示。擬合參數(shù)a、b與黏粒含量間的關(guān)系式分別如式(3)、(4)所示。將式(2)～(4)整合后得到應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù)與有效圍壓、黏粒含量的關(guān)系式,如式(5)所示。

σc=100 kPa; σc=200 kPa; σc=300 kPa。圖5 應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù)α與黏粒含量的關(guān)系曲線Fig.5 Relations between stress relative softening coefficients and the clay content

a=1×10-5σc+0.979

(3)

表2 擬合參數(shù)a、b及決定系數(shù)R2Table 2 Fitting parameters a, b and coefficients of determination factors R2

參數(shù)a; 參數(shù)b。圖6 擬合參數(shù)a、b與有效圍壓關(guān)系曲線Fig.6 Relations between fitting parameters a, b and effective confining pressure

b=-1.5×10-4σc-0.662

(4)

α=(1.0×10-5σc+0.979)Fc-1.5×10-4·

σc-0.662

(5)

2.2 含黏粒海砂變形特性分析

圖7為不同有效圍壓、黏粒含量下含黏粒海砂體積應(yīng)變隨軸向應(yīng)變的變化曲線(體積應(yīng)變?yōu)檎禃r(shí)表示試樣發(fā)生剪脹現(xiàn)象,負(fù)值時(shí)表示剪縮)。

可知:1)不同有效圍壓、黏粒含量下體積應(yīng)變均隨軸向應(yīng)變的增加整體呈增大趨勢(shì),即試樣表現(xiàn)出明顯的剪脹特性,且體積應(yīng)變與軸向應(yīng)變具有良好的線性增長(zhǎng)關(guān)系。2)同一黏粒含量下在試驗(yàn)前期階段,體積增長(zhǎng)速率較為接近,隨后增長(zhǎng)速率開始變化,有效圍壓越小,體積應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)速率越快,達(dá)到結(jié)束狀態(tài)時(shí)體積應(yīng)變?cè)酱?其中純砂試樣在有效圍壓σc為100 kPa時(shí)的體積應(yīng)變終值為26.670%,為σc為300 kPa的1.126倍。因?yàn)樵谕火ち：繒r(shí)高圍壓使得土體顆粒受到的約束作用越強(qiáng),在剪切過(guò)程中試樣越不易產(chǎn)生體積膨脹。隨著黏粒含量的增大,體積應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)速率的變化點(diǎn)對(duì)應(yīng)的軸向應(yīng)變不斷增加,純砂試樣時(shí)出現(xiàn)在軸向應(yīng)變?yōu)?%左右,黏粒含量為10%、20%時(shí)則分別出現(xiàn)軸向應(yīng)變?yōu)?%、4%左右。3)不同黏粒含量、有效圍壓下軸向應(yīng)變15%時(shí)對(duì)應(yīng)的含黏粒海砂體積應(yīng)變終值εvf見(jiàn)表3。對(duì)比分析圖7和表3可以發(fā)現(xiàn):同一有效圍壓下,隨著黏粒含量的增加,試樣體積應(yīng)變不斷減小,以有效圍壓σc為300 kPa為例,黏粒含量Fc為0%、10%、20%時(shí)對(duì)應(yīng)的體積應(yīng)變終值分別為23.693%、16.047%、15.032%,相比于Fc為0%,Fc為10%、20%試樣的體積應(yīng)變分別減小了32.271%、36.555%,即黏粒含量的加入可有效減小試樣的體積變形,分析上述現(xiàn)象的原因?yàn)橛捎谘芯康酿ち：糠秶^小,土體骨架結(jié)構(gòu)依舊是由海砂顆粒所構(gòu)成的,而黏粒則會(huì)均勻地分布在海砂土體顆粒之間,阻礙了土體骨架結(jié)構(gòu)中海砂顆粒的相互作用,黏粒含量越多,阻礙作用越強(qiáng),因此體積應(yīng)變隨黏粒含量的增大而減小。

a—Fc=0%; b—Fc=10%; c—Fc=20%。σc=100 kPa; σc=200 kPa; σc=300 kPa。圖7 體積應(yīng)變與軸向應(yīng)變關(guān)系曲線Fig.7 Relations between volumetric strain and axial strain

表3 各試驗(yàn)工況下試樣體積應(yīng)變終值Table 3 Final values of volumetric strain in various test conditions

依據(jù)表3各試驗(yàn)工況下試樣體積應(yīng)變終值對(duì)不同黏粒含量下體積應(yīng)變終值εvf隨有效圍壓σc的變化曲線進(jìn)行擬合后發(fā)現(xiàn):體積應(yīng)變終值與有效圍壓的之間存在線性關(guān)系,如圖8所示;不同有效圍壓下體積應(yīng)變終值與黏粒含量的關(guān)系曲線及擬合曲線見(jiàn)圖9。

Fc=0%; Fc=10%; Fc=20%; Fc=0%擬合曲線; Fc=10%擬合曲線; Fc=20%擬合曲線。圖8 體積應(yīng)變終值與有效圍壓關(guān)系曲線Fig.8 Relations between final values of volumetric strain and effective confining pressure

σc=100 kPa; σc=200 kPa; σc=300 kPa; σc=100 kPa擬合曲線; σc=100 kPa擬合曲線; σc=100 kPa擬合曲線。圖9 體積應(yīng)變終值與黏粒含量關(guān)系曲線Fig.9 Relations between final values of volumetric strain and the clay content

3 結(jié)束語(yǔ)

利用GDS標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)力路徑三軸試驗(yàn)系統(tǒng)對(duì)海砂進(jìn)行不同圍壓、黏粒含量條件下固結(jié)排水三軸剪切試驗(yàn),探究各試驗(yàn)工況下海砂的強(qiáng)度、變形特征,主要得出以下結(jié)論:

1)同一有效圍壓下,隨著黏粒含量的增大,含黏粒海砂應(yīng)力-應(yīng)變曲線由應(yīng)變軟化型曲線向應(yīng)變硬化型曲線過(guò)渡,且峰值強(qiáng)度不斷降低、峰值應(yīng)變?cè)黾印?/p>

2)同一黏粒含量下,試樣峰值強(qiáng)度隨有效圍壓的增加逐漸增大,純砂試樣有效圍壓σc為300 kPa時(shí)的峰值強(qiáng)度相比于σc為100 kPa提高了1.517倍,峰值強(qiáng)度與有效圍壓之間呈現(xiàn)良好的線性增長(zhǎng)關(guān)系。

3)引入應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù)定量分析含黏粒海砂的應(yīng)變軟化特征,發(fā)現(xiàn)有效圍壓或黏粒含量的增加均使得試樣應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù)減小,并提出了與黏粒含量、有效圍壓相關(guān)的應(yīng)力相對(duì)軟化系數(shù)計(jì)算式。

4)黏粒含量在0%～20%內(nèi),海砂試樣體積應(yīng)變隨有效圍壓及黏粒含量的增大不斷減小,并建立了體積應(yīng)變終值與有效圍壓、黏粒含量之間的聯(lián)系。