提升TC2 鈦合金小鍛件沖擊韌性的工藝試驗(yàn)

文/車安達(dá)，張?jiān)獤|，劉秀良，馬思琴，張安·江西景航航空鍛鑄有限公司

TC2 合金是一種中等強(qiáng)度、高塑性近α 型鈦合金，在航空航天工業(yè)中獲得了廣泛應(yīng)用。我公司近期生產(chǎn)的TC2 小鍛件，多品種多批次存在沖擊韌性富裕量不足甚至不合格的問題，嚴(yán)重影響了交付進(jìn)度。我公司針對TC2 鍛件沖擊韌性偏低問題進(jìn)行了分析，提出了提升TC2 鍛件沖擊韌性的兩種方法，并進(jìn)行了工藝試制驗(yàn)證，以指導(dǎo)TC2 熱加工方案設(shè)計(jì)。

問題原因分析

鍛件要求

我公司承制某主機(jī)廠的TC2 小鍛件，其驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)為型號專用標(biāo)準(zhǔn)，室溫力學(xué)性能要求見表1。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)要求，鍛件的顯微組織應(yīng)是經(jīng)α+β 兩相區(qū)加工后的均勻組織，并以退火狀態(tài)交付，推薦的熱處理制度為：740 ～790℃，保溫1 ～2h，空冷。

表1 某TC2 鍛件專用標(biāo)準(zhǔn)的室溫力學(xué)性能要求

沖擊韌性偏低的直接原因

根據(jù)國內(nèi)研究結(jié)果，鈦合金鍛件的化學(xué)成分、顯微組織和纖維流線對鍛件的沖擊韌性會有較明顯的影響。

⑴鍛件的化學(xué)成分的影響。

我公司TC2 鈦合金棒材主要來自寶鈦公司和西部超導(dǎo)公司，化學(xué)成分符合型號專用標(biāo)準(zhǔn)且各爐次棒材的化學(xué)成分比較穩(wěn)定，但各爐次棒材所生產(chǎn)TC2小鍛件均有沖擊韌性偏低問題，故可排除化學(xué)成分的影響。

⑵纖維流線的影響。

根據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果，模鍛件和長軸類自由鍛件都存在沖擊韌性偏低問題。模鍛件在變形過程中，有部分金屬沿分模面排出，會導(dǎo)致近分模面位置的纖維流線偏離主流線方向，進(jìn)而可能導(dǎo)致沖擊韌性偏低問題。長軸類自由鍛件是經(jīng)過拔長成形的，其主纖維流線有利于提高沖擊韌性，但還是存在沖擊韌性偏低問題。因此，可排除纖維流線的影響。

⑶顯微組織的影響。

研究表明，TC2 鈦合金顯微組織中的條狀α 相含量對TC2 鈦合金鍛件的沖擊韌性有較明顯的影響，增加條狀α 相含量可提高TC2 鈦合金鍛件的沖擊韌性。通常情況下，退火態(tài)TC2 鈦合金小規(guī)格棒材的顯微組織中次生條狀α 相含量很低(大多數(shù)≤10%)。

TC2 鈦合金鍛造通常是在相變點(diǎn)下30 ～50℃加熱，即Tβ-(30 ～50)℃。因鍛造加熱溫度較低，僅有少量的初生α 相在加熱過程中轉(zhuǎn)變?yōu)棣?相。到達(dá)保溫時間后，坯料出爐鍛造，因坯料規(guī)格較小，在坯料與模具接觸過程中，坯料迅速降溫，少量的轉(zhuǎn)變β 相來不及析出更多的條狀α 相，進(jìn)而可能導(dǎo)致鍛件的顯微組織中次生條狀α 相偏少。按型號標(biāo)準(zhǔn)要求，普通退火熱處理溫度選用740 ～790℃，溫度較鍛造溫度更低，同樣不能有效提升次生條狀α 相的含量。

分析存在沖擊韌性偏低問題的鍛件，發(fā)現(xiàn)鍛件普遍存在次生條狀α 相偏少問題，見圖1。因此，顯微組織中次生條狀α 相含量偏少，應(yīng)該是導(dǎo)致TC2小鍛件沖擊韌性偏低的主要原因。

問題解決思路

根據(jù)原因分析結(jié)果，想要解決TC2 小鍛件沖擊韌性偏低問題，主要方向應(yīng)是提高鍛件顯微組織中的次生條狀α 相的含量。研究表明，鍛造和熱處理過程中的加熱溫度對鍛件次生條狀α 相的含量有較明顯的影響。當(dāng)鍛造或熱處理溫度較高時，鍛件顯微組織中有更多的初生α 相轉(zhuǎn)變?yōu)棣?相，并在隨后的空冷過程中析出較多的次生條狀α 相，進(jìn)而提高沖擊韌性?；诖耍疚闹饕捎脙煞N優(yōu)化思路。

鍛后增加近β 退火

查過程記錄和工藝文件，我公司TC2 小鍛件的鍛造溫度一般控制在相變點(diǎn)下30 ～50℃，即Tβ-(30 ～50)℃，但所獲得的鍛件顯微組織中次生條狀α 相仍較少。因此，本文的第一種優(yōu)化思路在鍛造工序后增加近β 退火，即熱加工路線為鍛造→近β退火→普通退火，本次工藝試驗(yàn)的鍛后近β 退火溫度選用相變點(diǎn)下10℃和20℃，即Tβ-10℃和Tβ-20℃。

⑴試驗(yàn)材料。

采用TC2 鈦合金φ80mm 規(guī)格圓棒材，測定其相變點(diǎn)溫度為Tβ=(976±3)℃；

⑵試驗(yàn)方案。

1)下φ80mm×50mm 規(guī)格試料2 件，分別編號試驗(yàn)件1 和試驗(yàn)件2。

2)按常規(guī)方式鍛造：試料先在電阻爐中加熱，電阻爐精度為±10℃；加熱溫度設(shè)定為936℃，爐溫到達(dá)設(shè)定溫度后開始計(jì)時，保溫時間設(shè)定為100min；達(dá)到保溫時間后，坯料出爐鍛造，在750kg自由鍛錘上將坯料拔長至50mm×50mm×100mm，鍛后空冷至室溫。

3)按表2 的熱處理方案對試驗(yàn)件1 和試驗(yàn)件2進(jìn)行不同的處理，熱處理完成后，在同樣的位置取樣并檢測1/2 厚度位置的室溫縱向力學(xué)性能和顯微組織。

表2 試驗(yàn)件的熱處理方案

⑶結(jié)果和分析。

1)顯微組織對比。

圖2 是試驗(yàn)件1 和2 在1/2 厚度處相同取樣位置的顯微組織對比，可以看出，試驗(yàn)件1 的顯微組織中次生條狀α 相含量≤10%，而試驗(yàn)件2 的顯微組織中次生條狀α 相含量約為20%～30%，即相比常規(guī)熱處理狀態(tài)(試驗(yàn)件1)，鍛后增加近β 退火(試驗(yàn)件2)獲得了更多的次生條狀α 相，達(dá)到預(yù)期結(jié)果。

圖2 試驗(yàn)件1 和試驗(yàn)件2 顯微組織對比

2)性能對比。

表3 是2 個試驗(yàn)件相同取樣位置的室溫縱向力學(xué)性能對比，可以看出，鍛后采用近β 退火后(試驗(yàn)件2)，鍛件的沖擊韌性相比常規(guī)熱處理狀態(tài)(試驗(yàn)件1)明顯提升，但鍛件的強(qiáng)度較常規(guī)熱處理狀態(tài)有較明顯的下降，但符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

表3 試驗(yàn)件1 和試驗(yàn)件2 室溫縱向力學(xué)性能對比

鍛前增加近β 退火

為了獲得較多的次生條狀α 相，國內(nèi)發(fā)展了一種等溫鍛造工藝，該工藝通常在相變點(diǎn)下15 ～25℃加熱，鍛造所用模具加熱至與坯料同樣的溫度并在鍛造過程中保持恒溫，鍛造結(jié)束后空冷至室溫。該工藝可顯著增加鍛件顯微組織中的條狀α 相含量進(jìn)而提高沖擊韌性，但等溫鍛造對模具和鍛造設(shè)備都有特殊要求，模具需采用高溫合金，鍛造設(shè)備只能選用靜壓機(jī)且需設(shè)置模具加熱工裝，生產(chǎn)成本極高且效率極低。

若直接在相變點(diǎn)下15 ～25℃加熱后進(jìn)行自由鍛或模鍛，鍛造過程中的反熱現(xiàn)象導(dǎo)致TC2 小鍛件產(chǎn)生過燒風(fēng)險(xiǎn)急劇增加，控制不當(dāng)便會導(dǎo)致鍛件整批報(bào)廢。

因此，本文的第二種優(yōu)化思路是在鍛造工序前增加近β 退火，即熱加工路線為近β 退火→鍛造→普通退火，本次工藝試驗(yàn)的鍛前近β 退火溫度選用相變點(diǎn)下20℃，即Tβ-20℃。

⑴試驗(yàn)材料。

采用TC2 鈦合金φ80mm 規(guī)格圓棒材，測定其相變點(diǎn)溫度為Tβ=(976±3)℃；

患兒出生的同時，一位富有的女士在同一病區(qū)生了個女孩。她現(xiàn)年已40歲，僅有一個13歲的女兒和目前這個剛出生的女兒。她非常想要一個兒子，所以她請求能夠收養(yǎng)患兒，以作為她新生女兒的雙胞胎來一起撫養(yǎng)。

⑵試驗(yàn)方案。

1)下φ80mm×50mm 規(guī)格試料2 件，分別編號試驗(yàn)件3 和試驗(yàn)件4。

2)試驗(yàn)件4 在電阻爐中進(jìn)行加熱，電阻爐精度為±5℃；加熱溫度設(shè)定為956℃，爐溫到達(dá)設(shè)定溫度后開始計(jì)時，保溫時間設(shè)定為60min；達(dá)到保溫時間后，坯料出爐，空冷至室溫；試驗(yàn)件3 不做鍛前處理。

3)試驗(yàn)件3 和試驗(yàn)件4 按常規(guī)方式鍛造：試料先在電阻爐中進(jìn)行加熱，電阻爐精度為±10℃；加熱溫度設(shè)定為936℃，爐子達(dá)到設(shè)定溫度后開始計(jì)時，保溫時間設(shè)定為100min；達(dá)到保溫時間后，坯料出爐鍛造，在750kg 自由鍛錘上將坯料拔長至50mm×50mm×100mm，鍛后空冷至室溫；

4)試驗(yàn)件3 和試驗(yàn)件4 同爐熱處理，熱處理制度：加熱溫度設(shè)定為780℃，爐溫到達(dá)設(shè)定溫度后開始計(jì)時，保溫時間設(shè)定為120min；達(dá)到保溫時間后，坯料出爐，空冷至室溫。

⑶結(jié)果和分析。

1)顯微組織對比。

圖3 試驗(yàn)件3 和試驗(yàn)件4 顯微組織對比

2)性能對比。

表4 是試驗(yàn)件3 和試驗(yàn)件4 相同取樣位置的室溫縱向力學(xué)性能對比，可以看出，鍛前采用近β 退火后(試驗(yàn)件4)，鍛件的沖擊韌性相比常規(guī)熱加工狀態(tài)(試驗(yàn)件3)明顯提升，且鍛件的強(qiáng)度較常規(guī)熱加工狀態(tài)無明顯差異。和鍛后增加近β 退火對比，鍛前增加近β 退火對沖擊韌性的提升幅度較小，但幾乎不會造成室溫強(qiáng)度的損失，這應(yīng)該是鍛前近β 退火過程中產(chǎn)生的次生條狀α 相在鍛造過程中有部分被擊碎，鍛件因此得到位錯強(qiáng)化。

表4 試驗(yàn)件3 和試驗(yàn)件4 室溫縱向力學(xué)性能對比

結(jié)論

⑴在鍛造工序后增加近β 退火，TC2 鍛件的顯微組織中可獲得較多次生條狀α 相，鍛件的沖擊韌性明顯提升，但室溫強(qiáng)度會有較明顯下降。

⑵在鍛造工序前增加近β 退火，TC2 鍛件的顯微組織中可獲得較多次生條狀α 相，鍛件的沖擊韌性明顯提升，且室溫強(qiáng)度不會有明顯下降。

⑶鍛前增加近β 退火可用于對所有類型的TC2小鍛件進(jìn)行優(yōu)化；鍛后增加近β 退火可用于指導(dǎo)沖擊韌性不合格問題鍛件的熱處理返修工序。