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    鎮(zhèn)羅黃河特大橋鋼棧橋與鉆孔平臺設計分析

    2023-03-06 02:56:40王金國李英瑞
    科技創(chuàng)新與應用 2023年5期
    關鍵詞:貝雷貝雷梁棧橋

    王金國,葉 鋒,李英瑞,湯 宇,凌 濤

    (1.寧夏交投工程建設管理有限公司,銀川 750000;2.中鐵五局集團第一工程有限責任公司,長沙 410117)

    鋼棧橋主要應用于我國的橋梁施工、大壩施工、港口及渡船碼頭等工程中,作為連接水上施工平臺與陸地車輛通行及材料運輸?shù)耐ǖ?,尤其是橋梁在水上施工常常采用鋼棧橋進行材料的運輸,其具有承載能力大、快速施工、循環(huán)利用的特點[1]。現(xiàn)階段,常采用搭建貝雷梁鋼棧橋的方法來解決河、??缍螛蛄簛磔o助施工建設,其極具短期施工、構件輕便、便于拆裝的特點,對于目前縮短橋梁施工周期具有較大的工程意義[2]。

    1 工程概況

    1.1 工程簡介

    鎮(zhèn)羅黃河特大橋位于寧夏回族自治區(qū)中衛(wèi)市沙坡頭區(qū)境內(nèi),北岸為鎮(zhèn)羅鎮(zhèn)河溝村,南岸為永康鎮(zhèn)沙灘村,是銜接烏瑪高速公路和定武高速公路聯(lián)絡線的主要通道,同時也是烏瑪高速公路的控制性工程[3]。工程起訖里程樁號為LK5+679.5—LK6+968.5,全長1289 m。

    鎮(zhèn)羅黃河特大橋由北岸灘地引橋、北岸跨堤橋、主橋、南岸跨堤橋和南岸灘地引橋組成,孔跨布置為(3×40)m鋼混組合梁+(40+40+75+40)m鋼混組合梁+(55+6×90+55)m鋼混組合梁+(40+40+75+40)m鋼混組合梁+(3×40)m鋼混組合梁,其中主橋橋長650 m[4]。

    1.2 地質(zhì)水文條件

    1.2.1 地形地貌

    橋址區(qū)場地地貌單元為黃河河床及漫灘,地勢開闊,地形稍有起伏,橋軸線地面高程為1201.3~1208.9 m,相對高差約7.6 m??缭蕉魏用鎸捈s540 m,河床中主要為砂卵石層。

    1.2.2 水文條件

    橋址區(qū)河面寬約540 m,最大水深4.5 m,變化幅度為1.0~1.5 m。百年平均洪水水位1206.66 m。施工控制水位取10年一遇洪水位1206.66 m。

    1.3 工程特點和施工難點

    1)大部分基礎位于礫石、卵石中,軟弱覆蓋層淺,臨時鋼管樁成樁較為困難。

    2)洪水期流速大,要考慮漂浮物的撞擊,對鋼棧橋橫向穩(wěn)定性要求高。

    2 棧橋與鉆孔平臺設計

    2.1 設計標準及荷載要求

    棧橋及平臺按10年一遇的洪水位及施工荷載控制設計[5]。棧橋設計控制荷載為結構自重,100 t履帶吊(考慮后期主橋上部結構鋼箱梁散拼吊裝),450型旋挖鉆自重(含鉆具)160 t,混凝土罐車。鉆孔平臺設計控制荷載為結構自重,50 t履帶吊+30 t吊重(樁基混凝土灌注),450型旋挖鉆自重(含鉆具)160 t,混凝土罐車。

    2.2 棧橋與鉆孔平臺設計特點

    1)鉆孔平臺平聯(lián)設計時考慮樁基施工過程中鋼護筒跟進的可操作性。

    2)錨固樁與鋼護筒之間的第一層平聯(lián)設計考慮圍堰下放平臺。為減少后期圍堰下放平臺搭設工作量,在進行主墩平臺設計時,考慮到后期圍堰下放需要,待樁基施工完成后,拆除鉆孔平臺,無須進行圍堰下放托架焊接,即可立即開始圍堰內(nèi)拼裝。

    3)棧橋設計時考慮作為路基填料運輸通道,按2車道設計,單跨12 m,每5跨1聯(lián),設置制動墩[1]。

    2.3 總體布置

    棧橋分8聯(lián)布置,橋面寬7 m,總長540 m,布置于主橋上游。每跨12m,第一聯(lián)至第六聯(lián)為5跨1聯(lián),第七聯(lián)為8跨,第八聯(lián)為7跨,按鋼材線膨脹系數(shù)1.2×10-5℃及最大溫差50℃進行計算,每聯(lián)之間設置3 cm伸縮縫;暫定12#墩采用鋼套箱施工,鉆孔平臺樁位布置為順橋向15 m,橫橋向33 m;其余墩位采用鋼圍堰施工,鉆孔平臺樁位布置為順橋向12 m,橫橋向33 m,平臺大小以滿足施工需要為原則;支棧橋布置于鉆孔平臺大里程或小里程側,順橋向6 m,橫橋向33 m,支棧橋位置以滿足施工需要、便于后期臨時支墩施工為原則,圖1為橋位現(xiàn)場圖。

    圖1 橋位現(xiàn)場圖

    3 棧橋與鉆孔平臺受力計算

    3.1 棧橋模型及邊界條件設置

    棧橋模型:鋼棧橋模型按4×12 m一聯(lián)連續(xù)梁模型建立,制動墩設置在每聯(lián)連續(xù)梁中墩位置(Midas中采用剛性連接),其他位置采用活動支座(Midas中采用一般連接),棧橋模型三維圖如圖2所示。

    圖2 棧橋模型三維圖

    邊界條件:貝雷片之間的銷接狀態(tài)采用釋放梁單元方式模擬。貝雷桁架與樁頂橫梁、樁頂橫梁與鋼管樁、貝雷桁架與分配梁及分配梁與橋面縱梁采用彈性連接中的一般連接。鋼管樁樁底按固結模擬,根據(jù)最不利荷載分析,以下面7種工況(第一至第六種工況均考慮制動力影響)對本棧橋進行結構受力分析:①結構自重+450型旋挖鉆位于棧橋跨中處;②結構自重+450型旋挖鉆位于棧橋支座處;③結構自重+2輛10 m3混凝土罐車(滿載)并排位于棧橋跨中處;④結構自重+2輛10 m3混凝土罐車(滿載)并排位于棧橋支座處;⑤結構自重+1聯(lián)4跨,每跨均有1輛滿載32 m3砂石自卸車與1輛空載自卸車并排位于棧橋跨中處;⑥結構自重+50 t汽車吊位于支棧橋處,吊裝樁基鋼筋籠時按最大鋼筋籠重30 t計算;⑦最大東西方向迎面風和河流沖刷作用下(最不利作用),貝雷梁和鋼管樁作抗傾覆檢算。

    3.2 以棧橋在450型旋挖鉆位于棧橋支座處(工況二)狀態(tài)下計算分析

    3.2.1 施加荷載

    旋挖鉆履帶著地寬0.9 m,著地長6 m,鋼棧橋橋面板由I36b槽鋼倒扣滿鋪組成,因此履帶吊荷載可以模擬為縱向線荷載施加于I36b槽鋼上,單側履帶作用于3根I36b槽鋼上。故單根線荷載P=履帶吊總重1600 kN÷2(2條履帶)÷3(單側履帶作用于3根槽鋼上)÷6 m(履帶 著地長度)=44.5 kN/m。工況二履帶吊荷載如圖3所示。

    圖3 工況二旋挖鉆荷載圖

    3.2.2 橋面板(I36b槽鋼)計算結果

    由于Midas計算結果中,橋面系構件總體變形與貝雷桁梁變形一致,導致橋面系構件變形輸出結果遠大于實際變形,另外再考慮到橋面系構件跨度均較小,故結果分析中橋面系構件僅以強度滿足要求進行控制,橋面板(I36b槽鋼)組合應力(彎曲正應力+軸向正應力)為

    式中:σmax為最大組合應力,Mmax為最大允許彎矩,Wx為斷面率,N為軸向力,A為橫截面積。σmax=62.3 MPa<f=215 MPa,同理橋面板(I36b槽鋼)剪切應力為

    式中:τmax為最大應力,S為靜矩,Ix為慣性矩,tw為面積矩,Vmax為最大剪切應力。τmax=13.6 MPa<fv=125 MPa。

    3.2.3 I25a工字鋼分配梁計算結果

    I25a工字鋼分配梁組合應力σmax=111.6 MPa<f=215 MPa。I25a工字鋼分配梁剪切應力τmax=46.4 MPa<fv=125 MPa。

    3.2.4 貝雷梁計算結果

    貝雷梁組合應力σmax=293.2 MPa<f=305 MPa(貝雷梁弦桿及腹桿為16Mn鋼,相當于Q345鋼)。同理貝雷梁剪切應力τmax=58.6 MPa<fv=175 MPa,貝雷梁位移最大撓度ωmax=15 mm<[ω]=12000/400=30 mm。

    3.2.5 雙拼I40b工字鋼橫梁計算結果

    雙拼I40b工字鋼橫梁組合應力σmax=93.3 MPa<f=215MPa。同理雙拼I40b工字鋼橫梁剪切應力τmax=43.7MPa<fv=125MPa。雙拼I40b工字鋼橫梁最大撓度ωmax=3.7mm<[ω]=3150/400=7.875 mm。

    3.2.6 Φ630×10 mm鋼管樁計算結果

    由于Φ630×10 mm鋼管樁為受壓構件,在此只需計算鋼管樁的軸向抗壓強度與軸心受壓穩(wěn)定性。Φ630×10 mm鋼管樁軸向抗壓應力σmax=38.1 MPa<f=215 MPa。

    3.3 計算結果

    根據(jù)檢算結果,鋼管最大軸向力為925 kN,按規(guī)范安全系數(shù)K=2.0,設計鋼管入土深度,則每根鋼管的承載力為925×2=1850 kN,鋼管樁周長U=πD=1.98 m。根據(jù)地質(zhì)報告,河床下20 m范圍內(nèi)均為卵石層,摩阻力標準值為220 kPa。則N=220×1.98×H=1850 kN,得出H=4.25 m,證明鋼管樁深入卵石層4.25 m即可滿足承載力要求。

    由表1—3可知,在工況一、二、三、四、五、六狀態(tài)下,棧橋各構件強度及剛度均滿足規(guī)范要求。在工況七狀態(tài)下,棧橋受最大迎面風荷載、水流沖刷荷載及偶然漂流物撞擊荷載作用,棧橋抗傾覆穩(wěn)定性滿足要求。但是在工況二(450型旋挖鉆位于棧橋支座處)狀態(tài)下,321貝雷梁的最大組合應力值達到293.2 MPa,距16Mn鋼(Q345鋼)的抗拉、抗壓和抗彎強度設計值305 MPa已經(jīng)很接近,且豎桿軸力最大值達到209.4 kN,距321貝雷片最大容許豎桿內(nèi)力值210 kN也很接近。建議對支點處貝雷片腹桿進行補強處理,補強措施如下(補強結構由上下弦桿及腹桿組成,構建均采用工16a焊接或栓接連接,注意上下弦桿與貝雷片固有弦桿刨平頂緊,盡量減少構建間間隙):考慮到此計算采用的是極限狀態(tài)法設計,荷載組合采用的是1.2倍恒載+1.4倍活載,因此貝雷片強度仍能得到保證,但是在450型旋挖鉆經(jīng)過棧橋時,附近數(shù)跨棧橋范圍內(nèi)不允許任何車輛或者機械通過,且建議450型旋挖鉆通過棧橋時,卸下鉆桿及鉆具,以減小整體荷載。32 m3砂石料車應限速限距通過棧橋。

    表1 構件強度計算結果

    表2 構件位移計算結果

    表3 棧橋抗傾覆穩(wěn)定性結果

    4 結論

    1)分析了工程特點和施工難點,主要因為大部分基礎位于礫石、卵石中,軟弱覆蓋層淺,臨時鋼管樁成樁較為困難,洪水期流速大,要考慮漂浮物的撞擊,對鋼棧橋橫向穩(wěn)定性要求高。

    2)分析棧橋與鉆孔平臺設計特點,地形地貌和水文條件直接影響主棧橋與鉆孔平臺設計(設計標準及荷載要求、總體布置)。

    3)通過Midas計算棧橋與鉆孔平臺受力,結果表明:在450型旋挖鉆處于棧橋支座處狀態(tài)下,321貝雷梁的最大組合應力值為293.2 MPa,距16Mn鋼(Q345鋼)的抗拉、抗壓和抗彎強度設計值305 MPa非常接近,且豎桿軸力最大值為209.4 kN,與321貝雷片最大容許豎桿內(nèi)力值210 kN也非常接近,因此建議對支點處貝雷片腹桿采用補強處理技術。

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