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    深井軟巖高應(yīng)力巷道過超大落差斷層破碎帶圍巖控制技術(shù)

    2023-03-04 09:56:24孫興平陳建本侯俊友孫延聰
    煤礦安全 2023年1期
    關(guān)鍵詞:泥巖錨索斷層

    孫興平,陳建本,孫 濤,侯俊友,孫延聰

    (淮南礦業(yè)(集團(tuán))有限責(zé)任公司 顧橋煤礦,安徽 淮南 232001)

    斷層是巷道掘進(jìn)過程中常見的不良地質(zhì)體[1-2],巷道穿越斷層破碎帶極易發(fā)生冒頂[3]、突水突泥[4-5]、瓦斯異常和大變形等工程災(zāi)害。深井高應(yīng)力軟巖環(huán)境下的斷層破碎帶支護(hù)難度尤為突出,已嚴(yán)重制約煤礦安全、高效生產(chǎn),阻礙礦井健康可持續(xù)發(fā)展。斷層破碎帶內(nèi)巖體巖性破碎、裂隙發(fā)育[6-7]、承載能力差、應(yīng)力分布異常等因素的疊加進(jìn)一步增加了圍巖控制的難度,常規(guī)支護(hù)很難滿足要求,需要增加輔助措施進(jìn)行強(qiáng)化控制[8-9]。國內(nèi)許多學(xué)者做了一些研究,并取得了較為滿意的成果。劉凱德等[2]針對地質(zhì)異常帶提出了超長孔鉆桿注漿與鉆桿埋入鉆孔相結(jié)合的新型超前支護(hù)技術(shù);劉泉聲等[8]通過巷道過斷層破碎帶的監(jiān)控量測及時(shí)掌握斷層破碎帶圍巖的變形與支護(hù)結(jié)構(gòu)受力信息,并進(jìn)行合理評價(jià);周波等[10]提出錨桿基礎(chǔ)支護(hù)+注漿加固對試驗(yàn)巷道弱結(jié)構(gòu)煤巖體的預(yù)強(qiáng)化工程控制技術(shù);展亞太等[11]借助光彈試驗(yàn)裝置,對斷層破碎帶剪切作用下的宏觀力學(xué)特性、破碎帶中光彈力鏈網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)及演化,力鏈空間分布及強(qiáng)度等特征進(jìn)行研究;文獻(xiàn)[12-14]提出了超前預(yù)注漿+錨網(wǎng)索噴+“U”型鋼支架的聯(lián)合支護(hù)方法,確保了安全通過斷層破碎帶;張紅軍等[15]利用研制的新型高預(yù)應(yīng)力增阻大變形錨桿支護(hù)技術(shù),研究了軟巖高應(yīng)力圍巖控制問題。

    上述研究成果為巷道過斷層破碎帶圍巖控制技術(shù)指明了方向,對深井軟巖高應(yīng)力巷道的控制具有十分重要的意義。為此,在以上研究成果的基礎(chǔ)上,通過室內(nèi)實(shí)驗(yàn)、理論分析、數(shù)值模擬和工業(yè)性試驗(yàn)綜合研究方法,提出了圍巖改性+局部強(qiáng)化+主被動聯(lián)合支護(hù)斷層治理方法,并應(yīng)用于顧橋礦巷道過F97斷層破碎帶,取得了良好的效果。

    1 工程概況

    1.1 工程地質(zhì)條件

    顧橋礦東翼矸石軌道大巷、東翼軌道大巷(一)、東翼13-1 軌道大巷和東翼11-2 回風(fēng)大巷均要穿過F97斷層破碎帶,斷層沿西北方向分布,落差0~55 m,斷層帶內(nèi)巖性破碎,以泥巖和砂質(zhì)泥巖為主,遇水膨脹成松散狀,巖石裂隙發(fā)育。東翼矸石軌道大巷設(shè)計(jì)長839 m,埋深約1 010 m,直墻拱形,斷面尺寸5 200 mm×4 300 mm。巷道施工過程中將要穿越F97∠30°~60°H=28~35 m 斷層和F97-3∠75°H=3 m斷層破碎帶,長度約80 m。斷層上盤偽頂缺失,直接頂為砂質(zhì)泥巖,厚約3.7 m,基本頂由砂巖、細(xì)砂巖和砂質(zhì)泥巖組成,以砂巖為主,厚約18.25 m,直接底為砂巖,厚約13.6 m。斷層下盤偽頂缺失,直接頂為砂質(zhì)泥巖、花斑泥巖互層,厚約8.4 m,基本頂由細(xì)砂巖和砂質(zhì)泥巖組成,以砂質(zhì)泥巖為主,厚約11 m,直接底為細(xì)砂巖,厚約11 m。巷道布置平面圖如圖1。根據(jù)本區(qū)域地質(zhì)力學(xué)評估結(jié)果,基本巖石力學(xué)參數(shù)見表1。主要水害為砂巖裂隙水。預(yù)計(jì)正常涌水量0~3 m3/h,最大涌水量20 m3/h。

    圖1 巷道布置平面圖Fig.1 Roadway layout plan

    表1 基本巖石力學(xué)參數(shù)表Table 1 Mechanical parameters of rock strata

    1.2 地應(yīng)力條件

    《顧橋礦東區(qū)地應(yīng)力測試報(bào)告》顯示:實(shí)測深度范圍內(nèi),測點(diǎn)最大主應(yīng)力的量值為35.49 MPa,方位角為210.17°,仰角為1.38°;中間主應(yīng)力的量值為15.11 MPa,方位角為-27.7°,仰角為87.4°;最小主應(yīng)力的量值為6.09 MPa,方位角為120°,仰角2.20°。參照測試結(jié)果,對各主應(yīng)力大小和方向進(jìn)行坐標(biāo)轉(zhuǎn)換,綜合考慮巷道布置、地質(zhì)環(huán)境特征等因素,推薦中央?yún)^(qū)東翼矸石軌道大巷應(yīng)力場采用以下數(shù)值:巷道軸向水平應(yīng)力為33.2 MPa,徑向水平應(yīng)力為12.8 MPa,豎直方向應(yīng)力為24.57 MPa,忽略剪應(yīng)力分量的影響。

    2 F97 斷層破碎帶支護(hù)難點(diǎn)

    F97斷層破碎帶圍巖破碎軟弱,高應(yīng)力與低強(qiáng)度之間的矛盾突出,常規(guī)支護(hù)措施難以取得理想效果。礦井相似條件的多條巷道發(fā)生了大變形失穩(wěn)破壞,局部變形量超過2 m,需進(jìn)行反復(fù)巷修,嚴(yán)重影響安全生產(chǎn),并大幅增加了支護(hù)成本。影響F97斷層破碎帶巷道穩(wěn)定的主要因素可歸納為以下幾個(gè)因素。

    1)圍巖巖性差,自承載力低。斷層破碎帶內(nèi)巖石主要為泥巖和砂質(zhì)泥巖,遇水泥化,易風(fēng)化,砂粒與土??紫堵蚀?,閉合裂隙發(fā)育為敞口裂隙,導(dǎo)水通道貫通,滲透系數(shù)增加,表現(xiàn)為松散狀,無法形成穩(wěn)定結(jié)構(gòu)。巷道開挖后支護(hù)結(jié)構(gòu)無生根基礎(chǔ),容易整體冒落,主要表現(xiàn)為巷道兩幫位移大、底鼓和頂板下沉。泥巖泥化對照圖如圖2。

    圖2 泥巖泥化對照圖Fig.2 Comparison of mudstone argillation

    2)埋深大,受構(gòu)造應(yīng)力影響顯著。巷道開挖后應(yīng)力重新分布,巷道表面由三向應(yīng)力狀態(tài)調(diào)整為兩向應(yīng)力狀態(tài),斷層帶內(nèi)壓應(yīng)力小,拉、剪應(yīng)力較大,斷層面附近最大,且斷層帶又處于高應(yīng)力環(huán)境中,主斷層與次生小斷層通過促震、減震、蠕動觸發(fā)、動態(tài)觸發(fā)、動態(tài)加載以及動態(tài)松弛等方式相互作用[13],使斷層帶圍巖應(yīng)力分布表現(xiàn)的雜亂無章,增加了巷道圍巖的變形破壞。地應(yīng)力測試顯示,巷道軸向水平應(yīng)力達(dá)33.2 MPa,豎直方向應(yīng)力為24.57 MPa,為典型的高地應(yīng)力環(huán)境。主應(yīng)力范圍方向示意圖如圖3。

    圖3 主應(yīng)力范圍方向示意圖Fig.3 Schematic diagram of principal stress range direction

    3)動力擾動影響。相同的動力擾動,大靜壓圍巖比小靜壓圍巖更容易誘發(fā)失穩(wěn)破壞,且靈敏度更高。臨近穩(wěn)定狀態(tài)的巷道圍巖,微小的動力擾動即可誘發(fā)裂紋的瞬時(shí)連續(xù)擴(kuò)展,導(dǎo)致巷道失穩(wěn)破壞,且伴隨高速應(yīng)變能釋放[16]。

    3 F97 斷層破碎帶圍巖控制技術(shù)

    3.1 圍巖改性

    斷層破碎帶內(nèi)巖石巖性差,裂隙發(fā)育,呈散體狀,遇水膨脹、崩解,錨桿索無生根巖層,不能形成有效懸吊和承壓拱,且受開挖擾動斷層帶活化,不利于圍巖穩(wěn)定性控制。研究表明注漿能夠有效充滿孔隙、裂隙,封堵水路,固結(jié)松散巖石,改善巖石殘余強(qiáng)度和內(nèi)摩擦角,使斷層破碎帶成為圍巖強(qiáng)度高,承載能力強(qiáng),抗?jié)B性好,穩(wěn)定性高的新結(jié)構(gòu)體[17-18]。注漿前后對照圖如圖4。

    圖4 注漿前后對照圖Fig.4 Before and after grouting

    基于上述原因,提出了超長大直徑預(yù)注漿和深淺孔花管小循環(huán)注漿圍巖改性方案。通過提高圍巖自身強(qiáng)度,充分發(fā)揮圍巖自承載能力,達(dá)到圍巖控制目的。

    3.2 局部強(qiáng)化

    斷層破碎帶經(jīng)過改性后圍巖強(qiáng)度顯著提高,但錨網(wǎng)噴支護(hù)依然不能有效控制其大變形,說明支護(hù)存在薄弱環(huán)節(jié)。一般巷道圍巖變形破壞的力學(xué)根源是頂板壓力[19-20],而現(xiàn)場施工中底板無支護(hù),從而導(dǎo)致頂板和兩幫的壓力傳遞給底板造成底鼓量偏大進(jìn)而影響巷道出貨、行人和運(yùn)料功能?;诖耍岢隽说装遄{錨索結(jié)合預(yù)應(yīng)力反底拱鋼梁澆筑治理方法,通過改變圍巖應(yīng)力狀態(tài),封閉底板應(yīng)力向巷道臨空面的釋放空間,達(dá)到局部強(qiáng)化支護(hù)的目的。

    3.3 主被動支護(hù)

    錨桿支護(hù)自20 世紀(jì)80 年代引入我國后,被廣泛應(yīng)用并取得了良好的效果,因其能夠最大限度發(fā)揮圍巖自承載能力而被稱為主動支護(hù)。錨桿索一旦生根在不穩(wěn)定巖層中,難以充分發(fā)揮圍巖承載力,易導(dǎo)致冒頂事故。結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際,提出了錨網(wǎng)索+36U 型棚主被動聯(lián)合支護(hù)形式,通過圍巖改性和局部強(qiáng)化措施有效遏制斷層破碎帶圍巖大變形,確保服務(wù)年限內(nèi)不返修,滿足生產(chǎn)需要。

    4 數(shù)值模擬

    4.1 數(shù)值模型

    根據(jù)綜合柱狀圖和巷道幾何特征,對計(jì)算模型進(jìn)行適當(dāng)簡化,利用FLAC3D建立計(jì)算模型,計(jì)算模型簡圖如圖5,巷道埋深1 010 m,模型尺寸為長180 m,寬40 m,高80 m,共建立48.8 萬個(gè)單元,50萬節(jié)點(diǎn)。模型前后、左右和下面采用位移邊界,上面施加應(yīng)力邊界,巷道周圍網(wǎng)格加密,其余網(wǎng)格稀疏,巷道軸向施加應(yīng)力33.2 MPa,徑向水平應(yīng)力為12.8 MPa,豎直方向應(yīng)力為24.57 MPa。

    圖5 計(jì)算模型簡圖Fig.5 Schematic diagram of calculation model

    1)工況Ⅰ。錨網(wǎng)索+噴漿支護(hù),錨桿規(guī)格:?22 mm×2 500 mm;間排距:0.8 m×0.8 m,拱頂錨索?21.8 mm×6 200 mm,間排距1.6 m×1.6 m,噴漿厚度100 mm,強(qiáng)度為C20。

    2)工況Ⅱ。直徑113 mm,孔深約60~90 m,其余參數(shù)同工況Ⅰ。

    3)工況Ⅲ。錨網(wǎng)索+噴漿+超前預(yù)注漿支護(hù)+U型棚+反底拱+底板錨索支護(hù),U 型棚和反底拱均采用36U 型棚,其中反底拱深約1 m,4 排底板錨索,錨索規(guī)格為?21.8 mm×6 200 mm,其余參數(shù)同工況Ⅱ。

    4)工況Ⅳ。錨網(wǎng)索+噴漿+超前預(yù)注漿支護(hù)+U型棚+反底拱+底板錨索+底板注漿支護(hù),底板采用2.5 m 注漿管注漿,漿液為水泥漿,其余參數(shù)同工況Ⅲ。

    先進(jìn)行初始應(yīng)力平衡,然后通過編譯fish 語言執(zhí)行cable、beam、shell 等命令,模擬巷道圍巖改性+局部強(qiáng)化+主被動聯(lián)合支護(hù)4 種工況,比選出最優(yōu)方案。

    4.2 模擬結(jié)果

    4.2.1 支護(hù)結(jié)構(gòu)單元受力

    支護(hù)結(jié)構(gòu)受力圖如圖6。

    圖6 支護(hù)結(jié)構(gòu)受力圖Fig.6 Force diagrams of support structure

    由圖6 可知:錨桿索均受拉應(yīng)力,未出現(xiàn)受壓失效狀態(tài),錨桿索受力正常,錨桿和錨索所受軸力沿著桿體從外向里呈減小趨勢,工況Ⅰ至工況Ⅳ頂板錨索最大拉應(yīng)力呈先減小后增大趨勢,底板錨索最大拉應(yīng)力逐漸減小,錨桿最大拉應(yīng)力逐漸小。隨著支護(hù)強(qiáng)度的提高,錨桿索受力趨于均化,承壓拱范圍變大,承載能力增強(qiáng)。隨著支護(hù)強(qiáng)度的增大巷道噴漿最大剪力呈減小趨勢。最大彎矩先減小后增大。

    4.2.2 斷層破碎帶巷道圍巖塑性區(qū)

    巷道圍巖塑性區(qū)分布圖如圖7。

    由圖7 可知:巷道圍巖塑性區(qū)范圍呈現(xiàn)逐漸減小趨勢,區(qū)域分布由兩幫、底板為主轉(zhuǎn)變?yōu)橐詢蓭蜑橹黜敯鍩o塑性區(qū),過去曾經(jīng)處于屈服面的區(qū)域面積由35.7 m2減小到8.75 m2,減少了75.49%。

    圖7 巷道圍巖塑性區(qū)分布圖Fig.7 Plastic zone layout of roadway surrounding rock

    4.2.3 斷層破碎帶巷道圍巖表面位移分析

    巷道圍巖表面位移曲線如圖8。

    圖8 巷道圍巖表面位移曲線Fig.8 Roadway surrounding rock surface displacement curves

    由圖8 可知:隨著支護(hù)強(qiáng)度的增加巷道頂板累計(jì)下沉量、底鼓量、兩幫移近量逐漸減小,工況Ⅱ相對工況Ⅰ,頂板累計(jì)最大下沉量、累計(jì)最大底鼓量、左幫累計(jì)最大移近量和右?guī)屠塾?jì)移近量分別減少了35、80、208、208 mm,占比分別為41%、51%、95%和95%;工況Ⅲ和工況Ⅳ巷道表面位移量也出現(xiàn)了不同程度的減少,但均無工況Ⅱ降低幅度大,工況Ⅲ和工況Ⅳ差別不大,2 種方案對巷道表面位移控制效果相當(dāng)。

    5 工業(yè)性試驗(yàn)

    5.1 巷道圍巖控制參數(shù)優(yōu)化方案

    根據(jù)東翼矸石軌道大巷具體地質(zhì)條件,結(jié)合FLAC3D數(shù)值模擬優(yōu)化結(jié)果,提出了圍巖改性+局部強(qiáng)化+主被動聯(lián)合支護(hù)優(yōu)化方案,巷道支護(hù)斷面圖如圖9。

    圖9 巷道支護(hù)斷面圖Fig.9 Tunnel support section

    1)錨網(wǎng)噴支護(hù)參數(shù)。錨桿采用MSGLW-400 左旋螺紋高強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力錨桿,規(guī)格?22 mm×2 500 mm,抗拉強(qiáng)度不小540 MPa,最大延伸率不小于12%,預(yù)計(jì)力100 kN,間排距800 mm×800 mm。錨索采用1×19 股高強(qiáng)度鋼絞線制作,抗拉強(qiáng)度不低于1 860 MPa,最大延伸率不小于3%,錨索預(yù)緊力不小于300 kN,錨索破斷力不小于607 kN,間排距1 600 mm×1 600 mm。采用?6.5 圓筋加工而成的三角形鋼筋網(wǎng),尺寸為1 800 mm×1 000 mm,網(wǎng)孔141 mm×141 mm×200 mm,網(wǎng)間搭茬200 mm。噴漿厚度100 mm,強(qiáng)度為C20。

    2)注漿參數(shù)。超前預(yù)注42.5 水泥漿,孔徑113 mm,下?108 套管,化學(xué)漿液固管,孔深20~30 m,壓茬5 m,每排7 個(gè)孔,間距1.5 m,注漿壓力18~22 MPa。小循環(huán)注漿采用?15 mm 注漿花管,孔深8 m,間距2 m,每排6 個(gè)孔,注漿壓力3~5 MPa,壓茬3.2 m。底板注漿采用?15 mm 注漿花管,管長2.5 m,間距2.5 m,注漿壓力1~3 MPa,施工在反底拱空擋內(nèi),3 個(gè)孔/排。注漿鉆孔布置示意圖如圖10。

    圖10 注漿鉆孔布置示意圖Fig.10 Schematic diagrams of grouting hole layout

    3)金屬棚支護(hù)參數(shù)。U 型棚和反底拱均采用36U型棚,其中反底拱深約1 m,反底拱與U 型棚采用彎曲卡欄連接,棚腿與棚梁采用卡欄固定,每棚3 副,搭接500 mm,棚距700 mm,棚子相互之間采用拉條連接,為8#槽鋼加工而成,長1 660 mm,一拉三布置,采用?22 mm×2 000 mm 錨桿進(jìn)行固腿。

    5.2 巷道圍巖控制效果監(jiān)測

    為檢驗(yàn)過斷層破碎帶巷道圍巖的治理效果并監(jiān)測其穩(wěn)定性,采用十字布點(diǎn)法和多點(diǎn)位移計(jì)對巷道進(jìn)行表面和深部位移進(jìn)行監(jiān)測,觀測數(shù)據(jù)結(jié)果表明,斷層破碎帶圍巖穩(wěn)定性得到有效控制,效果顯著。

    5.2.1 表面位移監(jiān)測與變化

    1#測站位移監(jiān)測曲線如圖11,2#測站位移監(jiān)測曲線如圖12。

    圖11 1#測站位移監(jiān)測曲線Fig.11 Displacement monitoring curves of 1# station

    圖12 2#測站位移監(jiān)測曲線Fig.12 Displacement monitoring curves of 2# station

    觀測結(jié)果表明:巷道最大底板下沉量約15 mm,最大底鼓量約25 mm,兩幫最大移近量為70 mm,均在工程變形允許范圍內(nèi),巷道在前28 d 出現(xiàn)微小變形,隨后開始趨于平緩,最后穩(wěn)定,巷道整體穩(wěn)定性較好,巷道未出現(xiàn)大變形,支護(hù)效果明顯。

    5.2.2 深部位移監(jiān)測

    采用多點(diǎn)位移計(jì)進(jìn)行深部位移監(jiān)測,孔深14 m,布置3 個(gè)測點(diǎn),深度依次為14、7、2 m。

    根據(jù)實(shí)測數(shù)據(jù)分析,測點(diǎn)越深,絕對位移越小,觀測數(shù)據(jù)說明,巷道表面0~2 m 深度范圍內(nèi)為塑性破壞區(qū),變形量相對較大,最大為8 mm,2 m 以外的圍巖區(qū)變形量較小,通過支護(hù)體的強(qiáng)化作用后,巷道變形均控制在較小范圍內(nèi),支護(hù)效果較好。

    6 結(jié) 語

    1)針對斷層帶巖性差、自承載力低、應(yīng)力場復(fù)雜和動力擾動引起的巷道圍巖變形破壞機(jī)理,提出了圍巖改性+局部強(qiáng)化+主被動聯(lián)合支護(hù)斷層治理新技術(shù),即超前注漿掩護(hù),小循環(huán)注漿保障,反底拱局部底板錨索強(qiáng)化和錨桿索與36U 棚聯(lián)合支護(hù)技術(shù)。

    2)通過數(shù)值模擬對4 種支護(hù)方案進(jìn)行比選,獲得巷道最優(yōu)支護(hù)參數(shù)。隨著支護(hù)強(qiáng)度的提高,錨桿索受力趨于均勻,承壓拱范圍逐步變大,承載能力增強(qiáng),噴漿層最大剪力呈減小趨勢,最大彎矩先減小后增大;圍巖塑性區(qū)范圍逐漸減小,塑性區(qū)分布位置由兩幫、底板逐漸變成兩幫,面積減少了約75%。

    3)工業(yè)性試驗(yàn)結(jié)果表明:巷道圍巖28 d 后趨于穩(wěn)定,最大頂板下沉量約15 mm,底鼓量約25 mm,幫部移近量約35 mm,圍巖穩(wěn)定性控制較好。

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