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    高水頭大容量機(jī)組雙相不銹鋼熱處理工藝研究

    2023-02-27 07:41:40趙文博柏勇段振偉
    金屬加工(熱加工) 2023年2期
    關(guān)鍵詞:試棒雙相鑄件

    趙文博,柏勇,段振偉

    1.哈爾濱電機(jī)廠有限責(zé)任公司 黑龍江哈爾濱 150040

    2.華能瀾滄江水電股份有限公司 云南昆明 650214

    1 序言

    為了研發(fā)新產(chǎn)品、開拓新市場(chǎng),此次開發(fā)的新鋼種為A-F雙相不銹鋼。由于該鋼種同時(shí)具有奧氏體和鐵素體組織,其強(qiáng)度值也較高,如何能使其具有高強(qiáng)度和高韌性,同時(shí)能夠達(dá)到批量生產(chǎn)的要求,是本次試驗(yàn)的主要目的。

    2 技術(shù)難點(diǎn)

    通過查閱國(guó)內(nèi)外相關(guān)資料[1],得知該鋼種的綜合力學(xué)性能最好的金相組織是奧氏體(A)和鐵素體(F)各占50%。如何達(dá)到這個(gè)目標(biāo),是試驗(yàn)過程中的最大難點(diǎn)。為此,通過微調(diào)化學(xué)成分和對(duì)常規(guī)熱處理工藝進(jìn)行改進(jìn)來達(dá)到預(yù)定的試驗(yàn)?zāi)繕?biāo)。

    3 研究過程及分析

    3.1 雙相鋼的技術(shù)要求

    (1)化學(xué)成分 雙相不銹鋼化學(xué)成分技術(shù)要求見表1。

    表1 雙相不銹鋼化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))(%)

    (2)力學(xué)性能 雙相不銹鋼力學(xué)性能技術(shù)要求見表2。

    表2 雙相不銹鋼力學(xué)性能技術(shù)要求

    3.2 對(duì)化學(xué)成分進(jìn)行微調(diào)

    為了得到強(qiáng)度和韌性的良好配合,對(duì)化學(xué)成分進(jìn)行了相應(yīng)的控制,通過對(duì)一些元素加入量的調(diào)整來達(dá)到目的。

    1) Ni是強(qiáng)化項(xiàng)元素,且可以提高金相中奧氏體(A)含量,在提高強(qiáng)度的同時(shí)不損失韌性。由于已經(jīng)對(duì)其他強(qiáng)化項(xiàng)進(jìn)行了控制,所以把Ni含量控制在成分要求的中下限。

    2)為了提高鑄件的韌性指標(biāo),在冶煉時(shí),將Cr含量控制在成分要求的下限。

    3)為了使鑄件具有較高的強(qiáng)度,Mo含量應(yīng)控制在中上限來進(jìn)行強(qiáng)化。

    4)Cu元素起到固溶強(qiáng)化的作用,為了提高韌性,因此對(duì)Cu元素按下限進(jìn)行控制。

    試驗(yàn)采用中頻感應(yīng)電爐進(jìn)行鋼液熔煉,化學(xué)成分檢測(cè)結(jié)果見表3。

    表3 熔煉鋼液化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)

    3.3 熱處理工藝參數(shù)的制定

    對(duì)于雙相不銹鋼通常采用的工藝都是固溶處理,因此我們先對(duì)試棒按常用工藝進(jìn)行了熱處理試驗(yàn),根據(jù)試棒實(shí)際尺寸,設(shè)定保溫時(shí)間為2h。

    1)試棒熱處理工藝曲線如圖1所示。

    圖1 試棒熱處理工藝曲線

    2)熱處理后的試棒力學(xué)性能檢測(cè)結(jié)果見表4。

    表4 熱處理后試棒力學(xué)性能

    從表4可看出,抗拉強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率兩個(gè)指標(biāo)不符合要求,且與標(biāo)準(zhǔn)差別較大,因此需對(duì)熱處理工藝進(jìn)行調(diào)整。

    3)調(diào)整后的熱處理工藝為1150℃保溫2h后,爐冷到1050℃,再保溫2h后水冷。調(diào)整后的熱處理工藝曲線如圖2所示。

    圖2 調(diào)整后的熱處理工藝曲線

    4)試棒熱處理工藝調(diào)整后的力學(xué)性能檢測(cè)結(jié)果見表5。

    表5 熱處理工藝調(diào)整后的力學(xué)性能

    從表5可看出,力學(xué)性能指標(biāo)均符合雙相不銹鋼的技術(shù)要求,由此得出在電弧爐中進(jìn)行生產(chǎn)的可能性,且熱處理工藝及化學(xué)成分也已確定,為電弧爐的生產(chǎn)提供了相應(yīng)的數(shù)據(jù)。

    3.4 鑄件生產(chǎn)過程驗(yàn)證

    1)實(shí)際生產(chǎn)冶煉化學(xué)成分見表6。

    表6 實(shí)際生產(chǎn)冶煉化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)

    2)試棒驗(yàn)證熱處理工藝曲線如圖3所示(本次試驗(yàn)保溫時(shí)間5h,與產(chǎn)品鑄件保溫時(shí)間保持一致)。

    圖3 試棒驗(yàn)證熱處理工藝曲線

    3)固溶處理后力學(xué)性能檢測(cè)結(jié)果見表7。

    表7 固溶處理后力學(xué)性能檢測(cè)結(jié)果

    從表7可看出,在實(shí)際生產(chǎn)過程中的試棒力學(xué)性能在調(diào)整后熱處理工藝下是完全能夠達(dá)到雙相鋼技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)要求的。由于試棒試驗(yàn)時(shí)采用的是小型熱處理爐,實(shí)際生產(chǎn)時(shí)發(fā)現(xiàn),公司現(xiàn)有的大型熱處理爐對(duì)大型鑄件熱處理的爐溫最高僅可升溫到1100℃,無法達(dá)到熱處理工藝的1150℃,因此為滿足生產(chǎn)要求,再次采用試棒進(jìn)行了一次1100℃固溶試驗(yàn)。

    4)本次試驗(yàn)保溫時(shí)間按試棒實(shí)際尺寸執(zhí)行,固溶工藝調(diào)整為1100℃保溫2h后,爐冷到1050℃保溫2h,然后進(jìn)行水冷。固溶處理后的力學(xué)性能檢測(cè)結(jié)果見表8。

    表8 固溶處理后的力學(xué)性能

    試驗(yàn)表明,固溶工藝為1150℃保溫2h后,爐冷到1050℃保溫2h、水冷,與固溶工藝為1100℃保溫2h后,爐冷到1050℃保溫2h后、水冷的兩種工藝方法均能達(dá)到雙相不銹鋼的技術(shù)要求[2]。

    5)固溶后的金相組織如圖4所示。從圖4可看出,奧氏體(A)和鐵素體(F)所占比例接近50%,完全滿足雙相不銹鋼的技術(shù)要求。

    圖4 固溶后的金相組織

    6)對(duì)鑄件進(jìn)行最終工藝驗(yàn)證,根據(jù)鑄件實(shí)際結(jié)構(gòu)尺寸,兩段保溫時(shí)間均設(shè)定為5h。鑄件熱處理工藝曲線如圖5所示。

    圖5 鑄件熱處理工藝曲線

    7)鑄件固溶后的力學(xué)性能檢測(cè)結(jié)果見表9。

    表9 鑄件固溶后的力學(xué)性能

    4 結(jié)束語(yǔ)

    1)Ni是強(qiáng)化項(xiàng)元素,且可以提高金相組織中奧氏體(A)含量,在提高強(qiáng)度的同時(shí)不損失韌性。由于已經(jīng)對(duì)其他強(qiáng)化項(xiàng)進(jìn)行了控制,因此將Ni含量控制在成分要求中下限。

    2)為提高鑄件的韌性指標(biāo),在冶煉時(shí),將Cr含量控制在成分要求下限。

    3)為使鑄件具有較高的強(qiáng)度,Mo含量應(yīng)控制在中上限來進(jìn)行強(qiáng)化。

    4)Cu元素起到固溶強(qiáng)化作用,為提高韌性,因此對(duì)Cu元素按下限進(jìn)行控制。

    5)熱處理工藝按鑄件驗(yàn)證結(jié)果執(zhí)行。

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