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    LNG儲罐用ENiCrMo-6型焊條的國產化研制

    2023-02-17 02:37:32王慶江胡鵬亮鄭慶銘劉滿雨武鵬博
    電焊機 2023年1期
    關鍵詞:工藝性熔渣基合金

    王慶江 ,胡鵬亮 ,鄭慶銘 ,劉滿雨 ,陳 波 ,徐 鍇 ,武鵬博

    1.哈爾濱威爾焊接有限責任公司,黑龍江 哈爾濱 150006

    2.哈爾濱焊接研究院有限公司,黑龍江 哈爾濱 150028

    0 前言

    9%Ni鋼在極低溫度下具有優(yōu)良的韌性和高強度,與奧氏體不銹鋼和鋁合金相比具有熱脹系數低、經濟性好、使用溫度最低可達-196 ℃等優(yōu)勢,且9%Ni鋼不進行焊后消除應力熱處理亦可安全使用,是制造大型LNG儲罐的主要材料之一,但其材料及配套焊材長期依賴進口[1-3]。9%Ni鋼在2007年成功國產化后,適用于LNG領域的鎳基合金ENi‐CrMo-6焊條國產化就成為亟待解決的問題。

    由于9%Ni鋼自身特點,在LNG儲罐施工中通常要求ENiCrMo-6焊條適合交流焊接和全位置焊接,達到抗磁偏吹性好、無紅尾現(xiàn)象、脫渣性好、成形美觀、氣孔敏感性低等效果。同時要求焊條熔敷金屬的-196 ℃低溫沖擊吸收能量不小于60 J,強度大于690 MPa,斷后伸長率不小于35%,對焊條的綜合力學性能要求高[4],同時結合工程應用中出現(xiàn)的氣孔、工藝性等問題,對ENiCrMo-6焊條的研制提出了更苛刻的要求。

    目前國外9%Ni鋼配套焊材研發(fā)應用多年,LNG工程用焊材主要為伊薩、伯樂和林肯等品牌。國內也有對ENiCrMo-6同類別焊條的研究報道,但僅限于前期研究,尚無成熟產品在市場上大規(guī)模銷售,缺乏大型工程應用經驗,對該焊條的研究和應用仍需進行大量工作。本文研制了一種鎳基合金ENiCrMo-6焊條能實現(xiàn)交流和全位置焊接,具有優(yōu)良的低溫沖擊韌性和抗熱裂紋性能,工藝性水平與進口焊條相當,以期替代進口同類別產品,填補國內空白。

    1 配方設計

    鎳基合金焊條研制的難點是熔敷金屬存在熱裂紋和氣孔等問題。鎳基合金焊條熔敷金屬中S、P、Si、Al、As等元素可以和Ni形成低熔點共晶化合物,這種低熔點液膜分布于晶界,是引發(fā)焊縫結晶裂紋的主要因素。同時,熔敷金屬由于固液相溫度差距小,流動鋪展性能較差,在焊后快速冷卻凝固的條件下,極易產生氣孔[5-7]。

    除上述熱裂紋和氣孔問題外,還需要實現(xiàn)交直流焊接和全位置焊接。影響鎳基合金焊條全位置焊接適應性的主要因素有熔渣物化性能、電弧吹力、熔渣黏度和表面張力等。需要通過調整焊條藥皮中碳酸鹽、氟化物和氧化物等的含量,使熔渣具有合適的黏度和表面張力,從而實現(xiàn)全位置焊接[8]。

    為改善上述問題,選用純鎳焊芯和CaCO2-CaF2-TiO2型堿性低氫型渣系作為焊條藥皮主要礦物粉體系,該類別的渣系特點為抗磁偏吹效果好,可以解決9%Ni鋼焊接時易偏吹等問題,同時焊縫金屬純凈度高、雜質元素和氣體元素含量低、抗裂性優(yōu)良,但渣殼略硬。

    2 焊接工藝研究

    2.1 焊接工藝性

    研制ENiCrMo-6型焊條時發(fā)現(xiàn),其焊道表面存在粘渣、脫渣性差等問題,基于此對熔敷金屬表面與熔渣的結合區(qū)域進行取樣和分析。圖1a、1b分別為沾渣試樣在Olympus GX53光學顯微鏡下和FEI Quanta 200掃描電鏡下的組織形貌,圖1c、表1分別為結合區(qū)域的掃面電鏡能譜圖和成分比例表。分析發(fā)現(xiàn),沾渣的主要原因是液態(tài)熔渣和金屬界面形成富鉻型氧化物的尖晶石結構,這種尖晶石結構在凝固時與金屬界面維持共格或半共格的結合狀態(tài),造成沾渣。通過調整焊條藥皮配方礦物粉、脫氧劑和金屬粉的比例,增加脫氧效果,可以有效控制液態(tài)熔渣和金屬在凝固過程中的氧化和還原效果,避免合金成分被氧化,降低富鉻型氧化物的尖晶石形成幾率,進而解決沾渣問題。

    表1 紅色方框位置能譜百分比Table 1 Percentage ofenergy spectrum

    圖1 沾渣區(qū)域形貌及能譜圖Fig.1 Morphology and energy spectrum of slag stained area

    2.2 焊接工藝窗口

    對研制的ENiCrMo-6焊條進行工藝性試驗。母材為9%Ni鋼,綜合考量焊條的飛濺率、脫渣性、外觀成形、截面成形、電弧穩(wěn)定性、藥皮熔化效果等,得到ENiCrMo-6焊條的工藝窗口如圖2所示。由試驗結果可知,焊條適合的操作范圍比較寬泛,可以滿足工程應用要求。

    圖2 ENiCrMo-6焊條(3.2 mm)工藝窗口區(qū)Fig.2 Process window of electrode of ENiCrMo-6(3.2 mm)

    2.3 焊接工藝性對比

    將研制的ENiCrMo-6焊條與同類別進口焊條在平焊、橫焊、立焊和仰焊位置進行工藝試驗,得到的焊縫形貌見圖3、圖4。結果表明,研制的ENi‐CrMo-6焊條的交流電弧穩(wěn)定、吹力大、抗磁偏吹能力好,飛濺小,脫渣容易,綜合操作性優(yōu)良,適合全位置焊接,工藝性水平與進口同類別焊條相當,滿足LNG裝置對施工操作性的要求。

    圖3 ENiCrMo-6焊條工藝性照片F(xiàn)ig.3 Welding process pictures of ENiCrMo-6 electrode

    圖4 進口同類焊條工藝性照片F(xiàn)ig.4 Welding process pictures of similar imported electrodes

    3 焊縫金屬組織與性能研究

    3.1 熔敷金屬力學性能

    熔敷金屬制備方法按照GB/T 13814—2008《鎳和鎳合金焊條》進行,試板材質Q235,厚度20 mm,單邊坡口角度10°,在試板兩側采用ENiCrMo-6焊條打上隔離層,隔離層厚度為3 mm,焊接工藝參數選用工藝窗口中的典型參數,其中平焊參數:焊接電流110 A,焊接電壓20~28 V,焊接速度大于等于140 mm/min,層溫控制小于等于150 ℃;立焊參數:焊接電流100~105 A,焊接電壓20~28 V,焊接速度大于等于65 mm/min,層溫控制小于等于150 ℃;仰焊參數:焊接電流90~100 A,焊接電壓20~28 V,焊接速度大于等于75 mm/min,層溫控制小于等于150 ℃。

    熔敷金屬化學成分和力學性能試驗結果如表2、表3所示,彎曲試樣未見明顯裂紋,如圖5所示。室溫下熔敷金屬抗拉強度較高(平焊714 MPa,立焊705 MPa,仰焊720 MPa),超過要求值(690 MPa),斷后伸長率達到42%(平焊)、40%(立焊)、39%(仰焊),高于要求值(35%)。-196 ℃低溫下,熔敷金屬的強度和斷后伸長率均高于室溫條件,主要原因為是低溫下滑移系開拔需要更多能量,導致強度更高[9]。-196 ℃沖擊吸收能量較高、余量較大,滿足工程應用條件。

    表2 熔敷金屬化學成分(質量百分數,%)Table 2 Chemical composition of deposited metal(wt.%)

    表3 熔敷金屬力學性能Table 3 Mechanical properties of deposited metal

    圖5 彎曲試樣Fig.5 Bend specimen

    熔敷金屬拉伸試樣在掃描電鏡下的斷口宏觀和微觀形貌如圖6所示,發(fā)現(xiàn)斷口形貌以典型的韌窩狀為主,未見明顯的熱裂紋開裂特征。

    圖6 拉伸試樣斷口形貌Fig.6 Fracture morphology of tensile specimen

    3.2 熔敷金屬顯微組織

    焊縫金屬的組織結構決定了焊縫的力學性能。鎳基合金由于成分復雜,其焊縫金屬的組織形態(tài)和分布區(qū)別也較大,但總體上是一種類型。如圖7所示,ENiCrMo-6焊條熔敷金屬微觀組織為γ固溶體+枝晶間析出物,焊縫原始的柱狀晶晶界清晰。

    圖7 熔敷金屬顯微組織Fig.7 Microstructure of deposited metal

    3.3 焊接接頭性能

    試驗母材選用9%Ni鋼,試板厚度為45 mm,焊條選用研制的ENiCrMo-6(3.2 mm),焊接工藝參數選用工藝窗口中的典型參數(見表4)。試板焊接完成后分別對接頭進行了拉伸試驗(按照GB/T 2561—2008進行)、沖擊試驗(按照GB/T2650—2008進行)、彎曲試驗(按照GB/T2653—2008進行)和硬度試驗(按照GB/2654—2008進行)。拉伸和沖擊試驗結果見表5,接頭拉伸試樣見圖8,彎曲試樣見圖9,其中3個試樣完好,符合標準和技術要求,1個試樣(圖9右1)開口1 mm,是由焊道邊緣的小尺寸夾渣引起,接頭硬度試驗結果見圖10。

    表4 焊接工藝參數Table 4 Welding parameters

    圖8 接頭拉伸試樣Fig.8 Tensile specimens of welded joint

    圖9 接頭彎曲試樣Fig.9 Bending specimen of welded joint

    圖10 焊接接頭硬度分布Fig.10 Hardness distribution of welded joint

    表5 焊接接頭力學性能Table 5 Mechanical properties of welded joints

    由表5可知,焊接接頭的室溫抗拉強度較高,超過要求值(690 MPa),焊接接頭-196 ℃低溫抗拉強度和屈服強度均顯著高于室溫條件,是因為低溫下滑移系的開動需要更高的能量。-196 ℃沖擊吸收能量值穩(wěn)定且均大于要求值(60 J),試驗結果符合預期,適合焊接9%Ni鋼。由圖10可知,焊縫(WM)硬度值低于熱影響區(qū)(HAZ)和母材(BM),是因為焊縫區(qū)域組織為γ固溶體,硬度較熱影響區(qū)和母材的馬氏體組織要低。拉伸斷裂位置在焊縫區(qū)域也說明焊縫區(qū)域強度低于母材和熱影響區(qū)。

    4 結論

    (1)研制的ENiCrMo-6焊條選用CaCO2-CaF2-TiO2型渣系作為基礎渣系,焊條氣孔敏感性低,工藝性優(yōu)良,焊接工藝窗口寬泛,適合大規(guī)范和全位置焊接,解決了工程應用中的主要問題,滿足現(xiàn)場施工要求。

    (2)研制的ENiCrMo-6焊條適合交流焊接,其焊縫金屬的強度高,低溫韌性裕量大,焊接接頭的綜合力學性能優(yōu)良,適合焊接9%Ni鋼,可應用于LNG裝備的制造,解決國內9%Ni鋼制LNG工程焊材長期依賴進口的問題。

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