芯紙厚度對(duì)瓦楞紙板邊壓強(qiáng)度的影響及模擬

鄭銀環(huán)，李虎勝，王思遠(yuǎn)，賈偉萍，劉文婷

裝備防護(hù)

芯紙厚度對(duì)瓦楞紙板邊壓強(qiáng)度的影響及模擬

鄭銀環(huán)1，李虎勝1，王思遠(yuǎn)1，賈偉萍2，劉文婷2

（1.武漢理工大學(xué)，武漢 430070；2.湖北中煙工業(yè)有限責(zé)任公司，武漢 430040）

針對(duì)瓦楞紙板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)未進(jìn)行系統(tǒng)研究的問(wèn)題，通過(guò)改變楞紙的厚度研究瓦楞結(jié)構(gòu)的改變對(duì)其邊壓強(qiáng)度的影響。對(duì)WH81287型號(hào)的五層BE型瓦楞紙箱進(jìn)行取材，對(duì)瓦楞紙板進(jìn)行邊壓強(qiáng)度（Edge Crush Test，ECT）試驗(yàn)，通過(guò)試驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證有限元軟件中模型的可靠性，并在Matlab中對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，通過(guò)調(diào)整瓦楞芯紙厚度以用于瓦楞紙板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)。在邊壓強(qiáng)度的試驗(yàn)中，根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)可以得到，瓦楞紙板的平均變形量為0.824 0 mm，最大邊壓力均值為1 041.2 N。在仿真分析中，B瓦厚度趨近于0.210 0 mm時(shí)，瓦楞紙板的最大變形量均趨近于1.195 0 mm，最大等效應(yīng)變均趨近于0.115 0，最大等效應(yīng)力趨近于23.500 0 MPa；在B瓦厚度增加或減少過(guò)多時(shí)，瓦楞紙板的最大變形量呈現(xiàn)逐漸增加的趨勢(shì)，最大等效應(yīng)變與最大等效應(yīng)力出現(xiàn)陡增或驟減。通過(guò)不同楞紙厚度與各參數(shù)之間的函數(shù)曲線圖，找到了瓦楞紙板的最優(yōu)參數(shù)，其最大變形量最小，最大等效應(yīng)力、應(yīng)變均較小且趨于穩(wěn)定，這為實(shí)際應(yīng)用中瓦楞紙板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)提供了指導(dǎo)，提升了瓦楞紙板楞紙結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)效率。

瓦楞紙板；邊壓強(qiáng)度；有限元分析；芯紙厚度；強(qiáng)度設(shè)計(jì)

目前，傳統(tǒng)的包裝材料主要包括紙類(lèi)、塑料、金屬、陶瓷、竹木、玻璃、皮質(zhì)等，在不同領(lǐng)域各種材料均有涉及。由于塑料皮革等材料難降解，金屬玻璃等不夠輕便，部分材料成本太高等原因，瓦楞結(jié)構(gòu)材料已經(jīng)逐漸成為包裝材料中重要的一環(huán)。并且隨著我國(guó)物流行業(yè)的快速發(fā)展，瓦楞紙箱已經(jīng)成為運(yùn)輸包裝行業(yè)的主要裝載形式[1]。瓦楞紙箱作為現(xiàn)代運(yùn)輸方式中的主要容器，以其加工較為簡(jiǎn)單、成本低、綠色環(huán)保等多種優(yōu)勢(shì)，已經(jīng)廣泛應(yīng)用于包裝用基礎(chǔ)設(shè)施領(lǐng)域。同時(shí)不同的瓦楞楞型[2]與楞形組合可以生產(chǎn)適合各種環(huán)境運(yùn)輸?shù)漠a(chǎn)品，瓦楞原紙?jiān)谕ㄟ^(guò)黏合、折疊等處理后，可以制作成為緩沖力強(qiáng)[3-4]、硬度高的瓦楞紙箱。包裝產(chǎn)品在進(jìn)行運(yùn)輸、儲(chǔ)存等環(huán)境下受到擠壓、變形[5]等疲勞損壞時(shí)，很大程度上會(huì)導(dǎo)致內(nèi)部產(chǎn)品的破壞。在不增加成本的情況下，提高瓦楞紙箱的抗壓強(qiáng)度是諸多企業(yè)擬解決的問(wèn)題，因此，文中主要對(duì)瓦楞紙板芯紙厚度進(jìn)行研究，這對(duì)瓦楞紙板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)有著重要的意義。

對(duì)夾層強(qiáng)度設(shè)計(jì)優(yōu)化等方面，很多學(xué)者都已經(jīng)做過(guò)相關(guān)研究。Xing等[6]通過(guò)研究黏結(jié)參數(shù)對(duì)雙向波紋蜂窩鋁壓縮力學(xué)性能的影響，得到不同的膠黏劑類(lèi)型對(duì)黏結(jié)強(qiáng)度有不同的影響，相同黏結(jié)層厚度、不同粒度式樣的壓縮性能也不同。李耿[7]對(duì)瓦楞結(jié)構(gòu)材料瓦楞方向的力學(xué)性能進(jìn)行了研究，得到不同楞型材料瓦楞方向上的抗壓強(qiáng)度等特性的差異。孫爽[8]對(duì)瓦楞的面紙和芯紙相互作用的瓦楞紙板縱向壓縮力學(xué)行為進(jìn)行了研究，在微小結(jié)構(gòu)下反映出結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)瓦楞紙板壓縮性能的影響。Garbowski等[9-10]通過(guò)研究橫向剪切模量在波紋材料性能中的作用，發(fā)現(xiàn)影響瓦楞紙板包裝承載能力的一個(gè)重要因素就是橫向剪切剛度。該學(xué)者還對(duì)不同穿孔瓦楞紙箱的抗壓強(qiáng)度進(jìn)行了估算，通過(guò)數(shù)值分析得出不同類(lèi)型穿孔瓦楞紙箱抗壓強(qiáng)度的規(guī)律。劉志家等[11]通過(guò)對(duì)瓦楞紙板家具進(jìn)行有限元分析及結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究，通過(guò)實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)及仿真分析得出優(yōu)化后的紙板，減少了紙板的用材，提高了紙板的性能。Bai等[12]通過(guò)對(duì)單壁波紋板的準(zhǔn)靜態(tài)軸向壓縮機(jī)理進(jìn)行研究，改善了凹槽的力學(xué)性能，對(duì)瓦楞紙板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)提供了有效幫助。Gao等[13]研究了在綠色發(fā)展理念下包裝墊的減縮設(shè)計(jì)，通過(guò)輕量化設(shè)計(jì)使用瓦楞紙代替塑料的方法對(duì)緩沖包裝進(jìn)行設(shè)計(jì)。Park等[14-15]基于有限元分析預(yù)測(cè)瓦楞紙板的等效力學(xué)性能，同時(shí)對(duì)瓦楞包裝平壓強(qiáng)度進(jìn)行有限元仿真，得出結(jié)論：在通過(guò)有限元分析應(yīng)用計(jì)算時(shí)，應(yīng)考慮到因凹槽引起的載荷增加的特性。Ge等[16]學(xué)者研究出了一種新型雙瓦楞波紋芯的夾層結(jié)構(gòu)，發(fā)現(xiàn)雙瓦楞波紋芯的夾層結(jié)構(gòu)材料比傳統(tǒng)的單波紋芯擁有更好的壓縮性能。以上學(xué)者對(duì)夾層結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度設(shè)計(jì)等大多對(duì)瓦楞的楞型、材料等進(jìn)行研究，關(guān)于瓦楞芯紙厚度對(duì)瓦楞紙板邊壓強(qiáng)度的影響研究較少。

文中以WH81287型號(hào)的五層BE型瓦楞紙板為研究對(duì)象，對(duì)其進(jìn)行瓦楞紙板的邊壓強(qiáng)度試驗(yàn)及有限元仿真分析。通過(guò)Solidworks三維建模軟件及Ansys Workbench有限元軟件對(duì)瓦楞紙板進(jìn)行邊壓強(qiáng)度仿真分析，將仿真分析中的最大變形量、最大等效應(yīng)力應(yīng)變等數(shù)據(jù)與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)相結(jié)合，進(jìn)行數(shù)據(jù)分析，得到楞紙厚度組合與最大變形量、最大等效應(yīng)力應(yīng)變的函數(shù)關(guān)系式，研究函數(shù)關(guān)系曲線的變化規(guī)律，對(duì)瓦楞紙板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)。

1 邊壓強(qiáng)度試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)設(shè)備及標(biāo)準(zhǔn)

根據(jù)GB/T 450—2008《紙和紙板試樣的采取及試樣縱橫向、正反面的測(cè)定》[17]，在取樣器中對(duì)WH81287型號(hào)的五層BE型瓦楞紙箱進(jìn)行瓦楞紙板的取樣，取樣尺寸為100 mm×25 mm的矩形紙板，取樣器型號(hào)為ASR–PJ–BY瓦楞紙板邊壓取樣器，采自廣東艾斯瑞儀器科技有限公司，見(jiàn)圖1a。原材料為WH81287型五層BE型瓦楞紙箱，采自湖北省武漢市卷煙廠。在進(jìn)行邊壓強(qiáng)度試驗(yàn)之前，根據(jù)GB/T 10739—2002《紙、紙板和紙漿試樣處理和試驗(yàn)的標(biāo)準(zhǔn)大氣條件》[18]，將瓦楞紙板在試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)〔溫度為（23±1）℃、相對(duì)濕度為50%±2%〕的高低溫交變濕熱試驗(yàn)箱中進(jìn)行24 h的恒溫恒濕預(yù)處理。GDS–408高低溫交變濕熱試驗(yàn)箱采自江蘇淮安市中亞試驗(yàn)儀器有限公司，見(jiàn)圖1b。根據(jù)GB/T 6546—2021《瓦楞紙板邊壓強(qiáng)度的測(cè)定》[19]進(jìn)行試驗(yàn)，使用壓縮強(qiáng)度試驗(yàn)儀以速度12.5 mm/min對(duì)瓦楞紙板進(jìn)行準(zhǔn)靜態(tài)壓縮，直至壓潰，壓縮的載荷方向?yàn)榇怪庇谕呃慵埌宓耐呃惴较?。PN–CT300F壓縮強(qiáng)度試驗(yàn)儀采自杭州品享科技有限公司，見(jiàn)圖1c。

圖1 瓦楞紙板邊壓強(qiáng)度試驗(yàn)儀器

1.2 試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)試驗(yàn)測(cè)得20組實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，得到瓦楞紙板的平均最大邊壓力值為104 1.2 N，平均變形量為0.824 mm，見(jiàn)表1。在仿真分析中，將仿真結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)相對(duì)比，驗(yàn)證仿真數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性，以便于后續(xù)的瓦楞紙板優(yōu)化設(shè)計(jì)的仿真分析。

表1 紙板邊壓實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)

2 有限元的模型建立及前處理

2.1 三維模型的建立

模型與取樣尺寸一致，為100 mm×25 mm的矩形紙板，瓦楞紙板主要由五層原紙組成：內(nèi)面紙、B型瓦楞（簡(jiǎn)稱(chēng)B瓦）、中間墊紙、E型瓦楞（簡(jiǎn)稱(chēng)E瓦）、外面紙，見(jiàn)圖2a。型號(hào)WH81287的五層BE型瓦楞紙箱的原紙參數(shù)：內(nèi)面紙厚度為0.269 0 mm；B型瓦楞楞高為5 mm，瓦楞周期為50個(gè)/300 mm，厚度為0.225 0 mm；中間墊紙厚度為0.177 0 mm；E型瓦楞楞高為2 mm，瓦楞周期為95個(gè)/300 mm，厚度為0.177 0 mm；外面紙厚度為0.269 0 mm。考慮到實(shí)際情況，在垂直于瓦楞紙板方向加上類(lèi)似壓縮試驗(yàn)儀器的上、下壓板，幾何模型見(jiàn)圖2b。在SolidWorks軟件中進(jìn)行三維建模，導(dǎo)出的文件格式為x_t，將模型導(dǎo)入Ansys Workbench有限元軟件中，進(jìn)行網(wǎng)格劃分及后續(xù)的仿真分析。

圖2 瓦楞紙板三維模型

2.2 確定材料參數(shù)

由于ANSYS Workbench的Engineering Data材料庫(kù)中并沒(méi)有瓦楞紙板或其他類(lèi)似的材料參數(shù)類(lèi)型，需要對(duì)瓦楞紙板的材料參數(shù)自行定義。瓦楞紙板的材料參數(shù)屬性主要包括材料的密度、彈性模量、泊松比。五層原紙中的內(nèi)面紙、外面紙、中間墊紙屬于面紙，B瓦與E瓦屬于芯紙。面紙與芯紙的各項(xiàng)材料參數(shù)見(jiàn)表2。模擬壓縮強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)的上下板采用理想剛塑性材料RIGID。

表2 瓦楞原紙的材料參數(shù)

2.3 定義載荷與約束

在對(duì)瓦楞紙板進(jìn)行邊壓強(qiáng)度試驗(yàn)時(shí)，紙板受到一個(gè)緩慢的勻速垂直向下的載荷，可以將其視為準(zhǔn)靜態(tài)的壓縮試驗(yàn)。對(duì)瓦楞紙板垂直于瓦楞方向的上方圓板施加一個(gè)垂直向下、大小為1 041 N的力載荷（Force），對(duì)瓦楞紙板垂直于瓦楞方向的下方添加圓板的圓周施加固定約束（Fixed Support），見(jiàn)圖3。

圖3 瓦楞紙板的載荷與約束

2.4 網(wǎng)格劃分與接觸設(shè)置

有限元的網(wǎng)格劃分是模型求解中非常重要的部分，網(wǎng)格劃分的精度直接影響計(jì)算的結(jié)果。由于瓦楞紙板各向異性的特性，對(duì)B瓦和E瓦的網(wǎng)格劃分要進(jìn)行單獨(dú)的尺寸處理。考慮到計(jì)算機(jī)運(yùn)行速度及仿真結(jié)果的準(zhǔn)確性，對(duì)B瓦及E瓦采用六面體網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格大小為0.3 mm，約束的圓板及其他原紙采用網(wǎng)格大小為3 mm的自由網(wǎng)格劃分，見(jiàn)圖4。

圖4 三維模型網(wǎng)格劃分

在Ansys Workbench中一共有5種接觸類(lèi)型：綁定接觸（Boned）、無(wú)分離摩擦（No Separation）、無(wú)摩擦的（Frictionless）、有摩擦的（Frictional）、粗糙（Rough）。考慮到實(shí)際情況，將瓦楞原紙之間的摩擦設(shè)置為綁定接觸（Boned），瓦楞紙板與圓板之間的接觸設(shè)置為粗糙（Rough）接觸。

2.5 WH81287型瓦楞紙板仿真結(jié)果

按照2.2—2.4節(jié)的各項(xiàng)前處理設(shè)置，對(duì)B、E瓦不同厚度組合的瓦楞紙板進(jìn)行仿真分析，以WH81287型的瓦楞紙板為例，瓦楞紙板在受到1 014 N的力時(shí)，在紙板的近受力處及紙板兩端處變形量最為明顯，見(jiàn)圖5。WH81287型（B瓦厚度為0.225 0 mm，E瓦厚度為0.177 0 mm）瓦楞紙板的最大變形量為1.197 8 mm，最大等效應(yīng)變?yōu)?.116 6，最大等效應(yīng)力為23.324 0 MPa。在瓦楞紙板的邊壓強(qiáng)度試驗(yàn)中，瓦楞紙板的平均變形量為0.824 0 mm，對(duì)于有限元軟件來(lái)說(shuō)，允許存在一定的誤差，并且有限元仿真其主要目的在于反應(yīng)曲線的趨勢(shì)，而文中試驗(yàn)結(jié)果與有限元仿真分析的結(jié)果相接近，在合理范圍內(nèi)。這也驗(yàn)證了瓦楞紙板的三維模型建立及有限元的前處理設(shè)計(jì)具有一定可靠性，則在后續(xù)的仿真分析中，可以對(duì)不同B、E瓦厚度組合的瓦楞紙板進(jìn)行求解分析。

圖5 WH81287型瓦楞紙板變形云圖

3 瓦楞紙板強(qiáng)度設(shè)計(jì)

3.1 瓦楞紙板強(qiáng)度設(shè)計(jì)方法

對(duì)瓦楞紙箱的強(qiáng)度設(shè)計(jì)最根本在于瓦楞結(jié)構(gòu)本身的設(shè)計(jì)。目前，瓦楞的楞型、周期、楞高、楞數(shù)等都有相關(guān)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，即瓦楞的基本結(jié)構(gòu)無(wú)法改變，因此，可以嘗試對(duì)瓦楞楞紙的厚度進(jìn)行增減，在合理的范圍內(nèi)研究瓦楞楞紙厚度的最佳組合。在瓦楞紙板的五層原紙中，兩層瓦楞紙對(duì)瓦楞紙板的抗壓強(qiáng)度影響最大。以B瓦和E瓦原紙質(zhì)量的總和為定量，B瓦和E瓦原紙的厚度組合為變量，使用控制變量法的原則，研究瓦楞楞紙厚度組合對(duì)瓦楞紙板邊壓強(qiáng)度的影響。通過(guò)有限元軟件對(duì)不同瓦楞厚度組合的瓦楞紙板進(jìn)行仿真分析，得到其最大變形量、最大等效應(yīng)變、最大等效應(yīng)力。將得到的各項(xiàng)數(shù)據(jù)擬合成曲線，或研究參數(shù)的變化趨勢(shì)，為瓦楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)。

通過(guò)Solidworks三維建模軟件中的“測(cè)量”、“質(zhì)量屬性”等工具欄可以知道，型號(hào)WH81287的五層BE型瓦楞紙板，試樣中B瓦原紙厚度為0.225 0 mm，面積為3 361.940 0 mm2，體積為756.889 0 mm3；E瓦原紙厚度為0.177 0 mm，面積為3 650.620 0 mm2，體積為646.427 0 mm3，則B瓦和E瓦的體積之和為1 403.316 0 mm3。對(duì)B、E瓦原紙的厚度進(jìn)行改變，得到式（1）。

式中：為B瓦厚度；為E瓦厚度。

以型號(hào)WH81287五層BE型瓦楞紙板的原紙參數(shù)為基準(zhǔn)，在Matlab軟件中運(yùn)用Function算法得到B、E瓦不同厚度組合的數(shù)據(jù)，根據(jù)對(duì)市場(chǎng)進(jìn)行調(diào)研，考慮到實(shí)際情況的應(yīng)用，B瓦與E的厚度在0.155 0～ 0.300 0 mm、0.246 3～0.108 2 mm內(nèi)取值。B、E瓦楞厚度的不同厚度組合取值見(jiàn)表3。

3.2 仿真結(jié)果與數(shù)值分析

在后續(xù)的仿真分析中，對(duì)B、E瓦不同厚度組合的瓦楞紙板進(jìn)行求解，將B瓦厚度值與最大變形量擬合成關(guān)系曲線，見(jiàn)圖6。利用Matlab軟件將曲線轉(zhuǎn)化為函數(shù)關(guān)系式為：

式中：為變量，即B瓦厚度值，對(duì)應(yīng)的函數(shù)值為最大變形量。

從擬合的曲線可以看出，在B瓦楞紙厚度處于0.185 0～0.240 0 mm、E瓦楞紙厚度處于0.214 1～0.163 4 mm時(shí)，瓦楞紙板的最大變形量最小，且趨于穩(wěn)定狀態(tài)，最大變形量在1.195 0 mm上下浮動(dòng)，在B瓦厚度大于0.240 0 mm、E瓦厚度小于0.172 7 mm時(shí)，瓦楞紙板的最大變形量有明顯的增加趨勢(shì)，在后續(xù)呈現(xiàn)出不穩(wěn)定的變化趨勢(shì)。

利用Matlab軟件將B瓦厚度值與最大等效應(yīng)變、最大等效應(yīng)力之間的關(guān)系轉(zhuǎn)換為關(guān)系曲線，見(jiàn)圖6b、c。利用Matlab軟件將曲線轉(zhuǎn)化為函數(shù)關(guān)系式為：

式中：為變量，即B瓦厚度值，對(duì)應(yīng)的函數(shù)值為最大等效應(yīng)變。

表3 B、E瓦厚度的取值

從圖6中可以看出，在B瓦厚度為0.185 0～ 0.230 0 mm、E瓦厚度為0.214 1～0.172 7 mm時(shí)，其最大等效應(yīng)變、最大等效應(yīng)力較小且趨于穩(wěn)定狀態(tài)，最大等效應(yīng)變?cè)?.115 0上下浮動(dòng)，最大等效應(yīng)力在23.500 0 MPa上下浮動(dòng)，這與圖6b相對(duì)應(yīng)。

4 結(jié)語(yǔ)

首先通過(guò)瓦楞紙板的邊壓強(qiáng)度試驗(yàn)得到平均最大邊壓力值與平均變形量，將得到的試驗(yàn)數(shù)據(jù)與仿真分析的數(shù)據(jù)相結(jié)合，對(duì)瓦楞紙板的三維模型進(jìn)行驗(yàn)證。利用Solidworks三維建模軟件和ANSYS Workbench有限元軟件對(duì)WH81287型五層BE型瓦楞紙板進(jìn)行有限元仿真分析，得出以下結(jié)論：從瓦楞紙板的楞紙結(jié)構(gòu)出發(fā)，通過(guò)Matlab軟件計(jì)算得到B、E楞紙厚度的不同組合。在仿真分析中，將數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合后可知，在B瓦楞紙厚度處于0.185 0～0.230 0 mm、E瓦楞紙厚度處于0.214 1～0.172 7 mm時(shí)，瓦楞紙板的最大變形量、最大等效應(yīng)變與最大等效應(yīng)力穩(wěn)定且較小。不同楞紙厚度與各參數(shù)之間的函數(shù)曲線圖，以及文中所涉及改變瓦楞厚度的方法，為瓦楞紙板強(qiáng)度設(shè)計(jì)提供了理論支撐，也為實(shí)際應(yīng)用中瓦楞紙板的強(qiáng)度設(shè)計(jì)提供了指導(dǎo)，提升了瓦楞紙板楞紙結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)效率。

文中從理論的角度驗(yàn)證了瓦楞楞紙厚度組合的可能性，該研究選取了瓦楞紙板的邊壓強(qiáng)度這一種力學(xué)性能進(jìn)行分析，對(duì)其他力學(xué)性能的分析是未來(lái)的研究目標(biāo)。

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Effects and Simulation of Core Paper Thickness on Edge Crush Strength of Corrugated Board

Zhengyin-huan1,lihu-sheng1, wang si-yuan1,jia wei-ping2,liuwen-ting2

(1. Wuhan University of Technology, Wuhan 430070, China; 2. China Tobacco Hubei Industrial LLC, Wuhan 430040, China)

The work aims to investigate the effects of changes in corrugated structure on its edge crush strength by changing the thickness of corrugated board to address the problem that the strength design of the corrugated board is not systematically studied. A WH81287 five-layer corrugated case was taken as the research material. Edge Crush Test (ECT) was conducted on the corrugated board. The test data were used to verify the reliability of the model in the finite element software, and the data were analyzed in Matlab to adjust the thickness of the corrugated core paper for the strength design of corrugated board. In the ECT, it can be seen from the test data that the average deformation of the corrugated board was 0.824 0 mm and its maximum average edge crush strength was 1 041.2 N. In the simulation analysis, the thickness of tile-B tended to be 0.210 0 mm. The maximum deformation of the corrugated board tended to be 1.195 0 mm, the maximum equivalent strain tended to be 0.115 0, and the maximum equivalent stress tended to be 23.500 0 MPa. When the thickness of tile-B increased or decreased too much, the maximum equivalent strain and the maximum equivalent stress increased or decreased sharply. According to the function curves between different corrugated board thicknesses and various parameters, the optimal parameters of the corrugated board are found. The maximum deformation is the minimum, and the maximum equivalent stress and strain are small and tend to be stable. This provides guidance for the strength design of corrugated paper in practical applications, and improves the design efficiency of corrugated paper structure of corrugated paper.

corrugated board; edge crush strength; finite element analysis; core paper thickness; strength design

TB484.1

A

1001-3563(2023)01-0286-07

10.19554/j.cnki.1001-3563.2023.01.033

2022?07?14

國(guó)家自然科學(xué)基金（52005376）

李虎勝（1998—），男，碩士生，主攻機(jī)械工程方向。

鄭銀環(huán)（1974—），女，博士，副教授，主要研究方向?yàn)闄C(jī)電系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)分析與仿真和CAD/CAE技術(shù)。

責(zé)任編輯：曾鈺嬋