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    油井井口套管氣增壓回收技術(shù)研究與試驗(yàn)

    2022-12-30 04:44:16程顥侯寧王林平鄭剛陳旭
    石油石化節(jié)能 2022年12期
    關(guān)鍵詞:驢頭搖桿柱塞

    程顥 侯寧 王林平 鄭剛 陳旭

    (1.長慶油田分公司油氣工藝研究院;2.長慶油田分公司第一采油廠)

    原油在生產(chǎn)過程中,伴生氣一部分積聚到油井套管中形成套管氣,需采取相應(yīng)措施進(jìn)行回收。長慶油田伴生氣資源豐富,目前仍有59×104m3/d的伴生氣未被回收,潛力大[1]。根據(jù)DB13/2322—2016《工業(yè)企業(yè)揮發(fā)性有機(jī)物排放標(biāo)準(zhǔn)》,明確要求排放不得超過100 g/m3,回收效率應(yīng)達(dá)到97%。因此,從安全環(huán)保、節(jié)能減排及經(jīng)濟(jì)效益三方面考慮,應(yīng)積極采取回收油田套管氣的技術(shù)措施,有效利用這部分套管氣,以達(dá)到節(jié)能減排的目的[2-3]。

    目前,油井伴生氣回收工藝主要方式為井口安裝定壓閥對套管氣進(jìn)行回收[2],當(dāng)套管壓力大于系統(tǒng)生產(chǎn)壓力時(shí),定壓放氣閥開啟,套管氣進(jìn)入生產(chǎn)系統(tǒng);當(dāng)套管壓力等于或低于系統(tǒng)壓力時(shí),定壓放氣閥不能開啟,套管氣無法進(jìn)入生產(chǎn)系統(tǒng)[4],隨著油田的開發(fā),套管氣資源量降低,這種工況的油井越來越多,造成大量伴生氣無法回收。因此,研究了井口增壓回收泵,實(shí)現(xiàn)套壓低于回壓油井套管氣的有效回收,增壓成本低、回收率高,提高了套管氣回收技術(shù)的適用范圍。

    1 套管氣增壓儲集裝置設(shè)計(jì)

    1.1 設(shè)計(jì)思路

    采用增壓回收的方式對套管氣進(jìn)行回收[5],但目前增壓裝置成本高,維護(hù)工作量大。而抽油機(jī)平均負(fù)載率只有70.1%,可利用抽油機(jī)上下往復(fù)運(yùn)動(dòng)的富余能量作為增壓動(dòng)力,減少增壓裝置投資,做到采油及增壓相結(jié)合。同時(shí)考慮長慶油田風(fēng)沙及冬季低溫的情況,若將增壓泵安裝于地面,存在凍堵及卡泵等風(fēng)險(xiǎn),因此形成將壓縮泵集成于采油井口中的思路。

    1.2 方案初設(shè)計(jì)

    需要借助抽油機(jī)往復(fù)運(yùn)動(dòng)的勢能,壓縮泵柱塞可與抽油機(jī)驢頭連接,也可與抽油機(jī)光桿連接,而與驢頭連接屬于硬連接,存在卡泵后上頂驢頭的問題,有安全風(fēng)險(xiǎn);因此,選擇與光桿連接,與抽油泵屬于同樣的工作原理,避免安全問題。壓縮泵與套管口及集油流程通過管線連接,行程進(jìn)排氣流程,可將套管氣導(dǎo)入壓縮泵內(nèi),增壓后進(jìn)入集油流程完成混輸。井口套管氣增壓回收裝置見圖1。

    圖1 井口套管氣增壓回收裝置Fig.1 Pressurization recovery device of wellhead casing gas

    在壓縮泵下端增加出油花管,增大管掛內(nèi)徑,在增壓泵與管掛環(huán)空之間形成油流通道,油流可排出進(jìn)入集油流程完成采油。實(shí)現(xiàn)了采油、套管氣回收一體化運(yùn)作,互不影響。

    1.3 連接方式設(shè)計(jì)

    套管氣增壓儲集裝置安裝于井口位置,壓縮柱塞連于光桿下,通過抽油桿帶動(dòng)柱塞完成套管氣的壓縮與回收,形成與抽油機(jī)驢頭的軟連接,不影響抽油機(jī)力學(xué)機(jī)構(gòu),直接連接抽油桿下井,不影響修井作業(yè)。

    進(jìn)氣流程:壓縮腔與套管連通,安裝單流閥,形成吸氣通道;壓縮腔與油流程連接,安裝單流閥,形成回收通道。

    進(jìn)氣流程:連接于套管出口和壓縮泵筒之間;排氣流程:連接于壓縮泵出口和集油管線之間;套管氣安全回路:連接于進(jìn)氣流程上;液面測試裝置:連接于排氣管線和套管出口;改造的管掛:連接于上法蘭和油管之間;出油花管:設(shè)計(jì)在管掛內(nèi)部,上端和壓縮泵相連;壓縮泵柱塞:和光桿相連接。井口套管氣增壓回收裝置現(xiàn)場安裝見圖2。

    圖2 井口套管氣增壓回收裝置現(xiàn)場Fig.2 Site of pressurization recovery device for wellhead casing gas

    1.4 工作原理

    裝置由增壓泵、進(jìn)氣流程、排氣流程等組成。

    1)下沖程。光桿帶動(dòng)壓縮泵柱塞下行,進(jìn)氣流程中的單向閥打開,排氣流程中的單向閥關(guān)閉,套管氣進(jìn)入壓縮泵腔中。

    2)上沖程。油流從出油花管流出進(jìn)入集油管線。進(jìn)氣流程中的單向閥關(guān)閉,排氣流程中的單向閥打開,壓縮泵內(nèi)氣體壓力增大,套管氣沿排氣流程進(jìn)入集油流程。

    3)液面測試。上沖程在排氣過程中,氣體進(jìn)入儲氣罐,儲氣罐壓力通過安裝在排氣管線上的定壓閥進(jìn)行設(shè)置,給連續(xù)液面測試儀提供氣源。

    4)套管氣安全回路。排氣管線發(fā)生凍堵情況時(shí),上沖程中氣體壓力增大,回路中的定壓閥打開,套管氣重新回到套管中。

    1.5 關(guān)鍵部件尺寸設(shè)計(jì)

    關(guān)鍵部件包括改造的管掛、法蘭、壓縮泵和出油花管,所有的尺寸改造均是按照相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)給出的類型進(jìn)行選擇,壓縮泵內(nèi)徑越大,壓縮比越大,回收效果越好,但是受限于124.26 mm的油井套管內(nèi)徑,結(jié)合油流通道及液面測試效果等因素,對裝置部件的尺寸進(jìn)行了反復(fù)選擇。

    1)管掛。現(xiàn)場應(yīng)用實(shí)際外徑為73 mm,此次改造,外徑不能選101 mm以上,以外徑101 mm為例,接箍外徑120.65 mm,套管內(nèi)徑124.26 mm,環(huán)空過小,影響液面測試。因此選擇外徑89 mm管掛,接箍外徑108 mm。

    2)上法蘭。管掛要與上法蘭連接,上法蘭內(nèi)孔徑,需和管掛統(tǒng)一,因此將內(nèi)孔徑從73 mm加大至89 mm。

    3)壓縮泵。標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定抽油泵型號為28 mm、32 mm、38 mm、44 mm、57 mm。為了滿足試驗(yàn)點(diǎn)油井套壓0.1 MPa,油壓0.5 MPa最低條件下可回收套管氣的目的,壓縮比需在5.0左右,選擇44 mm以上壓縮泵,可滿足該條件。因此選擇泵筒內(nèi)徑44 mm、外徑57 mm。長度方面,8型機(jī)的最大沖程是3 m,所以按常規(guī)選擇長度,柱塞長度1.2 m、泵筒長度4.5 m,可以滿足要求。

    4)出油花管。通用花管尺寸為外徑26~114 mm,現(xiàn)場應(yīng)用實(shí)際外徑73 mm,若繼續(xù)使用73 mm,則接箍外徑89 mm,管掛內(nèi)徑78 mm,尺寸不匹配,因此選擇外徑60 mm、內(nèi)徑52 mm的花管,接箍外徑73 mm。長度設(shè)計(jì)方面,考慮對產(chǎn)量的影響,在流速相等的前提下,花管出油孔總面積必須大于油管的橫截面積,花管出油孔直徑10 mm,在長度0.5 m范圍內(nèi)設(shè)置位置交錯(cuò)的出油孔40個(gè),完全滿足過流的需要,滿足最大日產(chǎn)量6 m3的生產(chǎn)要求。

    2 套管氣增壓儲集裝置強(qiáng)度校核

    2.1 抽油機(jī)運(yùn)動(dòng)和動(dòng)態(tài)載荷

    1)理論推導(dǎo):抽油機(jī)屬曲柄搖桿機(jī)構(gòu),驢頭的擺動(dòng)方向、速度和加速度都是周期性變化的[6],為了計(jì)入動(dòng)態(tài)載荷對抽油系統(tǒng)的影響,必須要準(zhǔn)確處理驢頭的運(yùn)動(dòng)學(xué)問題。以CYJW8-3-26HF彎梁抽油機(jī)參數(shù)為計(jì)算依據(jù),若針對該機(jī)型的設(shè)計(jì)計(jì)算可靠性高,在其他小機(jī)型上應(yīng)用相關(guān)結(jié)果的可靠性應(yīng)更高。

    一個(gè)曲柄搖桿機(jī)構(gòu)中的位置關(guān)系見圖3。任一時(shí)刻,曲柄O1O2、連桿O2O和搖桿O3O三者之間存在一定的位置關(guān)系,設(shè)曲柄、連桿、搖桿和x軸正方向的夾角分別為α1、α2、α3,逆時(shí)針為正。

    經(jīng)推導(dǎo):

    圖3 曲柄搖桿機(jī)構(gòu)中的位置關(guān)系Fig.3 Position relation diagram of crank rocker mechanism

    曲柄搖桿機(jī)構(gòu)中的速度關(guān)系見圖4,在上述的某一時(shí)刻,曲柄O1O2和搖桿O3O的瞬時(shí)角速度分別為ω1和ω3,順時(shí)針為正。則點(diǎn)O2的瞬時(shí)速度v1=ω1r1,方向垂直于O1O2;點(diǎn)O的瞬時(shí)速度v3=ω3r3,方向垂直于O3O。

    圖4 曲柄搖桿機(jī)構(gòu)中的速度關(guān)系Fig.4 Velocity relation diagram of crank rocker mechanism

    和曲柄、搖桿不同,連桿既有平動(dòng)、又有轉(zhuǎn)動(dòng)。建立局部坐標(biāo)系x2O2y2,在局部坐標(biāo)系中,設(shè)連桿的瞬時(shí)角速度為ω2,順時(shí)針為正,則點(diǎn)O的瞬時(shí)速度v2=ω2r2,方向垂直于O2O。

    在全局坐標(biāo)系中,根據(jù)速度的矢量關(guān)系,可以求點(diǎn)的合成速度,即:

    圖5給出了點(diǎn)O的速度合成圖。

    圖5 速度的合成Fig.5 Composite of the velocity

    經(jīng)推導(dǎo):搖桿O3O的瞬時(shí)角加速度α可由下式求得:

    式中:t為時(shí)間。當(dāng)α>0時(shí),搖桿O3O的角加速度為順時(shí)針方向,當(dāng)α<0時(shí),搖桿O3O的角加速度為逆時(shí)針方向。

    2)實(shí)際計(jì)算:通過現(xiàn)場測量,得到CYJW8-3-26HF彎梁抽油機(jī)的曲柄長度430/570/720 mm,連桿長度3 840 mm,搖桿長度1 500 mm,曲柄中心和搖桿中心之間的距離4 240 mm,驢頭擺動(dòng)半徑3 050 mm,沖次是每分鐘3.5、5或7次。計(jì)算抽油機(jī)驢頭擺動(dòng)速度和加速度計(jì)算結(jié)果見表1,驢頭擺動(dòng)的最大速度和最大加速度都隨著曲柄長度和沖次的增大而增大。

    表1 抽油機(jī)驢頭擺動(dòng)速度和加速度計(jì)算結(jié)果Tab.1 Calculation results of donkey head swing speed and acceleration of pumping machine

    2.2 核心部件強(qiáng)度校核

    通過以上計(jì)算說明,抽油機(jī)在不同加速度下會產(chǎn)生不同的勢能及動(dòng)能,會對裝置核心部件產(chǎn)生不同程度的運(yùn)動(dòng)拉力,該裝置對油井原來的上法蘭、管掛等尺寸進(jìn)行了改造,需對其安全性能進(jìn)行評估。

    1)上法蘭強(qiáng)度校核。在長慶油田第一采油廠油井泵掛深度1 800 m、抽油泵柱塞直徑32 mm,在此條件下,計(jì)算上法蘭承受的最大靜載荷為308 kN。由此得出上法蘭的最大應(yīng)力為112.8 MPa,最大變形為14.0 μm。當(dāng)采用45鋼制作上法蘭時(shí),其屈服強(qiáng)度至少可以達(dá)到315 MPa,強(qiáng)度足夠[7]。

    2)管掛強(qiáng)度校核。試驗(yàn)點(diǎn)第一采油廠油井泵掛深度1 800 m、抽油泵柱塞直徑32 mm,管掛的外徑是89 mm,內(nèi)徑是78 mm,所承受的最大負(fù)載約為266 kN,同樣方法可計(jì)算得到管掛的應(yīng)力約為184.4 MPa,鋼制油管的屈服強(qiáng)度在379 MPa以上(GB/T 19830—2017,石油天然氣工業(yè)油氣井套管或油管用鋼管),因此,管掛的強(qiáng)度足夠。

    3)壓縮泵柱塞校核。上沖程驢頭擺動(dòng)的最大加速度為1.017 m/s2,靜態(tài)負(fù)荷按51 kN計(jì)算,則柱塞所承受的最大拉力為56.3 kN[8]。

    考慮到柱塞的應(yīng)力和徑向變形與其長度無關(guān),構(gòu)建了長度為100 mm,直徑為44 mm的柱塞縮減模型[9]。在有限元分析中,按對稱原則,使用了柱塞縮減模型的四分之一,計(jì)算柱塞所受的最大應(yīng)力為37.03 MPa,柱塞的最小屈服強(qiáng)度可達(dá)到345 MPa,最大直徑縮減量為2.44 μm。泵筒與柱塞配合間隙范圍一般為0.05~0.06 mm,柱塞的縮徑不會影響密封效果[10]。

    3 現(xiàn)場應(yīng)用

    在采油一廠試驗(yàn)20套,共回收30口井,解決套壓低于回壓井的回收難題。單井最大回收氣量270 m3/d,回收率100%,實(shí)施井合計(jì)回收套管氣2 200 m3/d;液面測試:測試后約3~8個(gè)沖程可恢復(fù)儲氣壓力,供氣可靠、測試誤差?。?%);降回壓:套管氣進(jìn)入集油流程中有一定降回壓作用(2.42 MPa下降到1.88 MPa)。

    4 結(jié)論

    1)根據(jù)生產(chǎn)需求及現(xiàn)場實(shí)際情況,針對目前套管氣回收存在的問題,設(shè)計(jì)了井口套管氣增壓回收裝置。該裝置可利用抽油機(jī)運(yùn)行能量進(jìn)行壓縮,實(shí)現(xiàn)了套管氣的增壓回收,在提高能量利用率的同時(shí),提高套管氣回收效率。

    2)建立了核心零件的三維模型,并對其進(jìn)行有限元分析,證明裝置所受最大應(yīng)力遠(yuǎn)小于材料的屈服強(qiáng)度,工作安全可靠。

    3)通過現(xiàn)場試驗(yàn)及應(yīng)用,該裝置套管氣回收率可達(dá)100%,適用范圍廣、成本低、對于套管壓力低于井口回壓的油井也可適用。

    4)隨著開發(fā)年限延長,油井套管氣量降低,套壓逐步變小,套管氣增壓儲集配套裝置可起到很好的回收效果,具有良好的應(yīng)用前景。

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