界面滑移對(duì)動(dòng)壓氣體軸承間隙流動(dòng)特性的影響*

張鏡洋 孫義建 呂元偉 羅欣洋

(1.南京航空航天大學(xué)航天學(xué)院 江蘇南京 210016；2.航空機(jī)電系統(tǒng)綜合航空科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 江蘇南京 210016)

動(dòng)壓氣體軸承是一種氣體自潤(rùn)滑式的軸承。與傳統(tǒng)滾動(dòng)軸承和油潤(rùn)滑軸承相比，動(dòng)壓氣體軸承有轉(zhuǎn)速高、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、無(wú)油潤(rùn)滑等優(yōu)點(diǎn)，在航空機(jī)載領(lǐng)域有著巨大的發(fā)展前景[1-3]。非接觸式軸承結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)靜子間隙流動(dòng)狀態(tài)直接決定其軸承性能，動(dòng)壓氣體軸承轉(zhuǎn)靜子間隙流動(dòng)機(jī)制及對(duì)其性能的影響受到了國(guó)內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注[4-6]。

眾多的研究者利用實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬手段揭示了動(dòng)壓氣體軸承轉(zhuǎn)靜子間隙流動(dòng)機(jī)制及其對(duì)性能的影響[7-12]。數(shù)值研究方面，徐磊[9]基于雷諾方程對(duì)剛性軸承進(jìn)行了分析，發(fā)現(xiàn)軸承承載力與摩擦力矩隨著偏心率和轉(zhuǎn)速的增大而增大，而偏位角則呈現(xiàn)相反的規(guī)律。PENG和 KHONSARI[10-11]基于彈性變形和流體可壓縮性建立波箔型徑向氣體軸承理論模型，通過(guò)耦合求解雷諾方程與箔片變形方程得到氣膜壓力和氣膜厚度分布。皮駿等人[12]指出，與傳統(tǒng)波箔軸承相比，交錯(cuò)式箔片軸承的承載力明顯增加，尤其在轉(zhuǎn)速和長(zhǎng)徑比增大的情況下尤為明顯。實(shí)驗(yàn)研究方面，LEE和NISHINO[13]、TANG等[14]和SILVA等[15]利用微小粒子圖像測(cè)速技術(shù)(micro-PIV)測(cè)量了動(dòng)壓氣體軸承轉(zhuǎn)靜子間隙的流態(tài)衍變，發(fā)現(xiàn)其速度和壓力分布高度依賴于轉(zhuǎn)速、間隙尺度和偏心率等參數(shù)的變化。

上述數(shù)值模擬研究均在流固界面無(wú)滑移假設(shè)下開展，然而近年來(lái)大量的數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)研究表明，小尺度、大偏心和高轉(zhuǎn)速條件下，動(dòng)壓氣體軸承轉(zhuǎn)靜子間隙氣膜局部區(qū)域克努森數(shù)介于0.001～0.1之間，流固界面滑移效應(yīng)對(duì)轉(zhuǎn)靜子間隙流動(dòng)狀態(tài)及其軸承性能的影響不可忽略[16-19]。例如，SPIKES和GRANICK[17]發(fā)現(xiàn)高速旋轉(zhuǎn)條件下動(dòng)壓氣體軸承轉(zhuǎn)靜子表面流動(dòng)存在界面滑移，這使得氣膜壓力明顯增加。WU[18]建立了適用任意克努森數(shù)的滑移速度模型，獲得了與廣泛應(yīng)用的FK模型相近的結(jié)果。燕震雷和伍林[19]基于一階滑移模型和WU滑移模型，建立了耦合稀薄效應(yīng)的帶滑移雷諾方程，考慮稀薄效應(yīng)后，間隙氣膜壓力周向分布異于無(wú)滑移情形。張鏡洋等[20]分析了不同界面滑移狀態(tài)下軸承靜特性變化規(guī)律，發(fā)現(xiàn)靜子側(cè)滑移提高了氣膜壓力，轉(zhuǎn)子側(cè)滑移則降低了氣膜壓力，滑移對(duì)間隙氣膜壓力峰值影響幅值可達(dá)7%。RAO等[21-22]指出，轉(zhuǎn)靜子表面局部滑移情形下，間隙氣膜壓力分布產(chǎn)生了非單調(diào)變化的復(fù)雜規(guī)律。

基于前述研究，小尺度、大偏心和高轉(zhuǎn)速條件下，滑移對(duì)軸承間隙氣膜流動(dòng)存在顯著影響。但是，當(dāng)前研究均基于周向平均和轉(zhuǎn)靜子兩側(cè)一致滑移情形，這與間隙氣膜周向局部克努森數(shù)差異較大的事實(shí)不符[23]。因此有必要揭示轉(zhuǎn)靜子表面流固界面非一致滑移狀態(tài)下，動(dòng)壓氣體軸承轉(zhuǎn)靜子間隙流動(dòng)物理機(jī)制以及對(duì)軸承性能的影響。本文作者以動(dòng)壓氣體徑向軸承為研究對(duì)象，建立基于極限剪應(yīng)力模型的界面非一致滑移修正雷諾方程，并耦合氣膜厚度方程形成其間隙流動(dòng)特性分析方法；通過(guò)數(shù)值分析研究轉(zhuǎn)靜側(cè)滑移狀態(tài)、偏心率、間隙尺寸和耦合彈性箔片對(duì)間隙氣膜流動(dòng)特性的影響，以期揭示不同軸承參數(shù)下非一致滑移對(duì)其間隙流動(dòng)特性影響機(jī)制。文中研究可為動(dòng)壓氣體軸承設(shè)計(jì)和高效運(yùn)行提供理論基礎(chǔ)。

1 數(shù)值計(jì)算方法

1.1 物理模型

波箔動(dòng)壓氣體軸承的結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖中O′為軸承孔中心，O為軸頸中心。O′和O之間的距離為偏心距e，文中計(jì)算時(shí)所用的偏心率E=e/c，其中c=R′-R。定義圓周方向?yàn)閤方向，徑向?yàn)閥方向，軸向?yàn)閦方向。文中研究的參數(shù)范圍如表1所示。

圖1 軸承結(jié)構(gòu)

表1 計(jì)算工況

1.2 數(shù)值模型

在文中研究的參數(shù)范圍內(nèi)，軸承間隙流動(dòng)雷諾數(shù)Re在1 000～1 570之間，軸承間隙流動(dòng)處于高度層流狀態(tài)?；谂ｎD黏性定律和層流假設(shè)簡(jiǎn)化Navier-Stokes方程，可得到經(jīng)典的無(wú)滑移雷諾方程：

(1)

對(duì)控制方程進(jìn)行量綱一化，環(huán)境壓力為pa，令x=Rθ，z=Rλ，P=p/pa，H=h/c,Λ=6ωμR2/(pac2)，則量綱一化的雷諾方程為

(2)

根據(jù)文獻(xiàn)[24-25]，彈性箔片軸承的氣膜厚度h由初始?xì)饽ず穸群筒冃魏穸萮f2個(gè)部分組成，其中hf為箔片變形量，UI為箔片的柔度矩陣：

h=c(1+Ecosθ)+hf

(3)

hf=pUI

(4)

經(jīng)計(jì)算，軸承間隙周向克努森數(shù)(Kn=λa/c，其中λa為分子平均自由程)在0.000 32～0.004 4之間，間隙內(nèi)流體處于連續(xù)流和過(guò)渡流狀態(tài)。高轉(zhuǎn)速大偏心情形下，最小氣膜厚度附近面滑移不可忽略，而間隙尺寸大的區(qū)域則呈現(xiàn)無(wú)界面滑移狀態(tài)?；诖?，文中在無(wú)滑移雷諾方程的基礎(chǔ)上施加非一致滑移邊界條件。圖2所示為軸承間隙非一致滑移示意圖，其中u0是轉(zhuǎn)子表面線速度，us1和us2分別是轉(zhuǎn)子側(cè)和靜子側(cè)滑移速度。

圖2 間隙非一致滑移示意

當(dāng)考慮非一致滑移時(shí)，轉(zhuǎn)子側(cè)和靜子側(cè)邊界氣體速度分別為u0+us1和us2，將其代入雷諾方程中修正速度項(xiàng)：

u=u0+us1+us2

(5)

極限剪應(yīng)力理論認(rèn)為當(dāng)界面剪應(yīng)力τ達(dá)到極限剪應(yīng)力τs時(shí)界面剪應(yīng)力不再發(fā)生變化，因此應(yīng)先計(jì)算轉(zhuǎn)子側(cè)和靜子側(cè)的界面剪應(yīng)力τ1、τ2并與τs比較：

τs=τ0+kp

(6)

(7)

(8)

滑移時(shí)界面剪應(yīng)力等于極限剪應(yīng)力，將速度邊界條件代入可得滑移速度及轉(zhuǎn)子側(cè)(y=0)和靜子側(cè)(y=h)的界面滑移速度為

(9)

(10)

(11)

從理論上來(lái)說(shuō)，將界面滑移速度代入雷諾方程進(jìn)行計(jì)算后，滑移區(qū)域的界面剪應(yīng)力應(yīng)等于極限剪應(yīng)力，但代入計(jì)算后由于壓力場(chǎng)會(huì)發(fā)生變化，界面剪應(yīng)力和極限剪應(yīng)力也會(huì)發(fā)生變化，兩者之間還會(huì)存在差值，因此需要進(jìn)行多次迭代計(jì)算直到界面剪應(yīng)力和極限剪應(yīng)力相等為止。具體流程如圖3所示。

圖3 計(jì)算流程

1.3 計(jì)算網(wǎng)格劃分及邊界條件

在進(jìn)行數(shù)值計(jì)算時(shí)將柱坐標(biāo)系轉(zhuǎn)換為平面坐標(biāo)系，軸承內(nèi)表面的網(wǎng)格劃分如圖4所示，對(duì)z方向的軸承長(zhǎng)度進(jìn)行nz等分，對(duì)x方向的圓周長(zhǎng)度進(jìn)行nx等分，其中定義x=0為氣膜厚度最大處。定義求解域?yàn)?0：nx，0：nz)。

圖4 計(jì)算網(wǎng)格劃分

(1)環(huán)境邊界條件

進(jìn)口處：P(x,0)=1；

出口處：P(x,nz)=1。

(2)循環(huán)邊界條件

P(0,z)=P(nx,z)。

1.4 模型驗(yàn)證

為驗(yàn)證文中數(shù)值計(jì)算方法的合理性，將文中模型計(jì)算的量綱一氣體壓力與文獻(xiàn)[26]和基于線性化玻爾茲曼方程的FK模型計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。在R=2 mm,L=0.4 mm,Λ=2.4工況下，比較了3種方法計(jì)算得到的量綱一壓力沿周向的分布規(guī)律，如圖5所示。文中數(shù)值計(jì)算方法得到的量綱一壓力沿周向的分布規(guī)律與文獻(xiàn)[26]和基于線性化玻爾茲曼方程的FK模型的結(jié)果基本一致，最大偏差出現(xiàn)在最大壓力和最小壓力位置處。文中數(shù)值模擬結(jié)果與文獻(xiàn)[26]結(jié)果的最大誤差為10.4%(Kn=0.01工況)。這說(shuō)明文中的計(jì)算結(jié)果有效，能夠合理揭示界面滑移下動(dòng)壓氣體箔片軸承間隙流動(dòng)物理機(jī)制。

圖5 模型驗(yàn)證

2 計(jì)算結(jié)果及分析

為了理清轉(zhuǎn)靜子兩側(cè)滑移和周向非一致滑移對(duì)流動(dòng)的影響，在變化滑移狀態(tài)、偏心率、間隙尺寸時(shí)先忽略箔片復(fù)雜變形的影響，對(duì)剛性軸承開展了分析，然后對(duì)箔片變形的影響開展分析研究。

2.1 不同滑移狀態(tài)下流動(dòng)特性對(duì)比分析

高轉(zhuǎn)速下，靜子、轉(zhuǎn)子或者兩側(cè)表面的界面剪應(yīng)力均可能超過(guò)極限剪應(yīng)力，進(jìn)而導(dǎo)致流固界面發(fā)生滑移。文中首先討論了不同界面滑移狀態(tài)對(duì)間隙流動(dòng)特性的影響規(guī)律，圖6示出了n=80 000 r/min，L/d=0.8，E=0.6,c=0.1 mm工況下，軸承中部z/L=0.5位置(A-A截面)和出口z/L=1位置(B-B截面)氣膜壓力沿周向的分布規(guī)律。氣膜壓力沿周向呈現(xiàn)正弦變化的規(guī)律，壓力最大值和最小值分別位于θ=0.9π和θ=1.25π區(qū)域附近，這與最小間隙上下游區(qū)域附近氣體經(jīng)歷壓縮和擴(kuò)張的流動(dòng)狀態(tài)相一致。軸承中心位置處，靜子側(cè)滑移時(shí)氣膜的壓力峰值最大，兩側(cè)滑移情形次之，然后是無(wú)滑移情形，轉(zhuǎn)子側(cè)滑移時(shí)氣膜的壓力峰值最小。出口位置處4種情形下壓力的相對(duì)大小與軸承中心位置相同，從A-A和B-B截面可以看到，軸承中部的壓力峰值更高，這是因?yàn)闅怏w進(jìn)入間隙后受旋轉(zhuǎn)和偏心的影響，最小氣膜厚度處的氣體被壓縮，密度增大壓力上升，由于端泄的影響在軸承中部壓力達(dá)到峰值，動(dòng)壓效應(yīng)最強(qiáng)。

圖6 不同截面處量綱一壓力分布

為進(jìn)一步揭示不同區(qū)域滑移狀態(tài)對(duì)軸承間隙氣膜承載力的影響，分別探究了80 000 r/min轉(zhuǎn)速下z=L/2和z=L位置截面處剪應(yīng)力和量綱一滑移速度，如圖7所示。根據(jù)極限剪應(yīng)力模型，無(wú)滑移區(qū)域界面剪應(yīng)力小于極限剪應(yīng)力，滑移區(qū)域界面剪應(yīng)力τ等于極限剪應(yīng)力τs。由7(a)可知，區(qū)域1轉(zhuǎn)子側(cè)界面剪應(yīng)力τ1和靜子側(cè)界面剪應(yīng)力τ2均小于對(duì)應(yīng)區(qū)域的極限剪應(yīng)力τs，該區(qū)域處于無(wú)滑移狀態(tài);區(qū)域2轉(zhuǎn)子側(cè)界面剪應(yīng)力τ1等于極限剪應(yīng)力τs,而靜子側(cè)界面剪應(yīng)力τ2小于極限剪應(yīng)力τs，該區(qū)域處于轉(zhuǎn)子側(cè)滑移狀態(tài)。

定義轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)方向?yàn)檎?，從圖7可以看到靜子側(cè)滑移速度為正，轉(zhuǎn)子側(cè)滑移速度為負(fù)，因此轉(zhuǎn)子側(cè)滑移會(huì)增強(qiáng)局部流動(dòng)，降低局部壓力，靜子側(cè)滑移會(huì)抑制局部流動(dòng)，提高局部壓力。在z=L/2截面處動(dòng)壓效應(yīng)強(qiáng)，剪應(yīng)力沿周向變化大，轉(zhuǎn)子側(cè)滑移發(fā)生在壓力上升區(qū)，靜子側(cè)滑移發(fā)生在壓力下降區(qū)，且靜子側(cè)滑移速度比轉(zhuǎn)子側(cè)滑移大。在z=L截面處動(dòng)壓效應(yīng)弱，剪應(yīng)力沿周向變化小，轉(zhuǎn)子側(cè)滑移速度和靜子側(cè)滑移速度幾乎相等，均發(fā)生在最小氣膜厚度處。這是因?yàn)樵谳S承中部剪切流動(dòng)劇烈，壓力梯度大，兩側(cè)界面剪應(yīng)力受壓力梯度影響其峰值出現(xiàn)在不同區(qū)域：轉(zhuǎn)子側(cè)界面剪應(yīng)力在壓力上升區(qū)達(dá)到峰值，靜子側(cè)剪應(yīng)力在壓力下降區(qū)達(dá)到峰值。所以有轉(zhuǎn)子側(cè)滑移和靜子側(cè)滑移交替出現(xiàn)的現(xiàn)象，且由于最小氣膜厚度處壓力下降更顯著，靜子側(cè)量綱一滑移速度接近0.8，而轉(zhuǎn)子側(cè)量綱一滑移速度僅有0.1左右，因而軸承中部界面滑移對(duì)壓力的影響大。在出口處更接近大氣壓，壓力變化幅度小，轉(zhuǎn)子側(cè)和靜子側(cè)滑移均發(fā)生在界面剪應(yīng)力較大的最小氣膜厚度處，其滑移速度數(shù)值和區(qū)域幾乎相同，因而出口處界面滑移對(duì)壓力的影響小。由上述分析可知，轉(zhuǎn)子側(cè)滑移會(huì)降低壓力，靜子側(cè)滑移會(huì)提高壓力，且越靠近軸承中部剪切流動(dòng)越劇烈，動(dòng)壓效應(yīng)越強(qiáng)，界面滑移對(duì)壓力的影響越明顯。

2.2 滑移條件下偏心率對(duì)流動(dòng)特性的影響

圖8所示為n=80 000 r/min，L/d=0.8,c=0.1 mm工況下，考慮滑移和不考慮滑移時(shí)軸承中部和出口處的量綱一壓力分布。偏心率為0.6時(shí)，兩截面處考慮滑移時(shí)的壓力峰值均比無(wú)滑移時(shí)大，最大增幅為4%。偏心率為0.8時(shí)，兩截面處考慮滑移時(shí)的壓力峰值比無(wú)滑移時(shí)小，最大降幅為12%，相比出口處，軸承中部的壓力峰值更高。這是因?yàn)槭苄D(zhuǎn)和偏心的影響，最小氣膜厚度處的氣體被壓縮，偏心越大壓縮效果越強(qiáng)，因此偏心率為0.8時(shí)壓力峰值比偏心率為0.6時(shí)大，且2種情況下軸承中部的壓力峰值更大。

圖8 不同截面處量綱一壓力隨偏心率變化

隨著偏心率增大，間隙中最小氣膜厚度處的界面剪應(yīng)力增大，達(dá)到極限剪應(yīng)力的區(qū)域增多，界面滑移的速度和區(qū)域都變大。由于軸承間隙內(nèi)壓力分布不均勻，滑移速度在不同周向截面呈現(xiàn)不同分布規(guī)律，如圖9所示。當(dāng)偏心率為0.6時(shí)，在z=L/2截面處，界面滑移沿周向呈現(xiàn)轉(zhuǎn)子側(cè)滑移-靜子側(cè)滑移-轉(zhuǎn)子側(cè)滑移交替分布的規(guī)律，靜子側(cè)滑移速度比轉(zhuǎn)子側(cè)大，兩側(cè)滑移的區(qū)域大小幾乎相同。由前面的分析知道，轉(zhuǎn)子側(cè)滑移會(huì)使壓力下降，靜子側(cè)滑移會(huì)使壓力上升，此時(shí)兩側(cè)滑移以靜子側(cè)滑移為主，壓力比無(wú)滑移時(shí)大。當(dāng)偏心率為0.8時(shí)，界面滑移沿周向呈現(xiàn)轉(zhuǎn)子側(cè)滑移-兩側(cè)滑移-靜子側(cè)滑移-兩側(cè)滑移-轉(zhuǎn)子側(cè)滑移交替分布的規(guī)律，兩側(cè)滑移時(shí)轉(zhuǎn)子側(cè)和靜子側(cè)滑移速度大小幾乎一致，僅有轉(zhuǎn)子側(cè)滑移時(shí)的滑移速度小、區(qū)域大，僅有靜子側(cè)滑移時(shí)的滑移速度比僅有轉(zhuǎn)子側(cè)滑移時(shí)的滑移速度大一倍左右，區(qū)域減少約2/3，兩側(cè)滑移以轉(zhuǎn)子側(cè)滑移為主，滑移時(shí)的壓力比無(wú)滑移時(shí)小。

圖9 不同截面處量綱一滑移速度隨偏心率變化

由上述分析可知，偏心率增大，界面滑移從以轉(zhuǎn)子側(cè)滑移為主向以靜子側(cè)滑移為主過(guò)渡，以轉(zhuǎn)子側(cè)滑移為主時(shí)，滑移會(huì)使壓力峰值減小，以靜子側(cè)滑移為主時(shí)，滑移會(huì)使壓力峰值增大。

2.3 滑移條件下間隙高度對(duì)流動(dòng)特性的影響

圖10所示為n=80 000 r/min，L/d=0.8,c=0.1 mm工況下，考慮滑移和不考慮滑移時(shí)軸承中部和出口處的量綱一壓力分布。間隙高度為80 μm時(shí)，兩截面處考慮滑移時(shí)的壓力峰值均比無(wú)滑移時(shí)小。間隙高度為120 μm時(shí)，兩截面處考慮滑移時(shí)的壓力峰值比無(wú)滑移時(shí)大，最大幅值為6%，相比出口處，軸承中部的壓力峰值更高。這是因?yàn)槭苄D(zhuǎn)和偏心的影響，最小氣膜厚度處的氣體被壓縮，間隙越小壓縮效果越強(qiáng)，因此間隙尺寸為80 μm時(shí)壓力峰值比間隙尺寸為120 μm時(shí)大，且2種情況下軸承中部的壓力峰值更大。

圖10 不同截面處量綱一壓力隨間隙高度變化

圖11所示為相同條件下考慮滑移和不考慮滑移時(shí)軸承中部和出口處的量綱一滑移速度分布。

圖11 不同截面處量綱一滑移速度隨間隙高度變化

由圖11可以看出，間隙尺寸為80 μm時(shí)，界面滑移沿周向呈現(xiàn)轉(zhuǎn)子側(cè)滑移-兩側(cè)滑移-靜子側(cè)滑移-雙側(cè)滑移-轉(zhuǎn)子側(cè)滑移交替出現(xiàn)現(xiàn)象，間隙尺寸為120 μm時(shí)，僅出現(xiàn)靜子側(cè)滑移，且滑移速度比80 μm小。這是因?yàn)殚g隙尺寸變大，與之伴隨的是間隙內(nèi)的動(dòng)壓效應(yīng)減弱，界面的剪應(yīng)力和滑移速度減小。從圖10中可以看出，在θ=π處為整個(gè)軸向區(qū)域壓力變化最大的區(qū)域，此處的界面剪應(yīng)力最先達(dá)到極限剪應(yīng)力，所以靜子側(cè)界面最先發(fā)生滑移，這與文獻(xiàn)[27]的研究結(jié)果一致。而間隙高度增大會(huì)使界面剪應(yīng)力減小，當(dāng)間隙尺寸增大到一定程度時(shí)，會(huì)出現(xiàn)只有靜子側(cè)滑移的情況。

2.4 滑移條件下彈性箔片對(duì)流動(dòng)特性的影響

圖12所示為n=80 000 r/min，L/d=0.8,E=0.6工況下，考慮或不考慮箔片變形時(shí)，氣膜壓力沿周向的分布規(guī)律。與剛性軸承氣膜壓力沿周向呈現(xiàn)正弦變化的規(guī)律相比，彈性箔片軸承間隙內(nèi)壓力受箔片的影響呈階梯狀分布并出現(xiàn)雙峰值，壓力峰值提高2%左右，壓力峰值局部區(qū)域的氣膜壓力降低，這種壓力分布狀態(tài)與文獻(xiàn)[28]的研究結(jié)果一致。與剛性軸承相比，考慮箔片變形后間隙內(nèi)氣膜厚度發(fā)生變化，界面剪應(yīng)力發(fā)生變化，間隙內(nèi)由以靜子側(cè)滑移為主變?yōu)橐赞D(zhuǎn)子側(cè)滑移為主，如圖13所示?？紤]箔片變形后，軸承間隙內(nèi)滑移速度的大小和區(qū)域都增大，轉(zhuǎn)子側(cè)滑移速度增大近8倍，區(qū)域增大近4倍，而靜子側(cè)滑移速度增大2倍左右，區(qū)域幾乎不變。

圖12 有無(wú)箔片時(shí)量綱一壓力分布

圖13 有無(wú)箔片時(shí)量綱一滑移速度分布

3 結(jié)論

(1)建立的非一致滑移模型實(shí)現(xiàn)了滑移區(qū)和非滑移區(qū)的識(shí)別，發(fā)現(xiàn)界面滑移發(fā)生在剪應(yīng)力較大的收斂楔隙。轉(zhuǎn)靜子兩側(cè)界面滑移分布區(qū)域明顯不同，軸承中部?jī)蓚?cè)滑移區(qū)域交替分布，越靠近出口，兩側(cè)滑移的區(qū)域越大，靜子側(cè)界面剪應(yīng)力更容易達(dá)到極限剪應(yīng)力而發(fā)生滑移。

(2)滑移對(duì)間隙內(nèi)壓力分布的影響很顯著，轉(zhuǎn)子側(cè)滑移會(huì)使壓力下降，靜子側(cè)滑移會(huì)使壓力上升，越靠近軸承中部壓力受影響越大。

(3)偏心率減小、間隙尺寸增大，間隙內(nèi)界面滑移從以轉(zhuǎn)子側(cè)滑移為主向以靜子側(cè)滑移為主過(guò)渡。與剛性軸承間隙相比，彈性箔片軸承間隙滑移區(qū)域擴(kuò)大1～4倍，滑移速度變大2～8倍，最高點(diǎn)壓力提高約2%。