張曉輝
(霍州煤電集團(tuán)河津薛虎溝煤業(yè)有限責(zé)任公司,山西臨汾 041000)
隨著煤礦開采年限的增加,地質(zhì)覆存較簡單的煤層逐步開采完畢,礦井開采逐步向埋藏較深、地質(zhì)條件復(fù)雜的煤層推進(jìn)。堅(jiān)硬頂板工作面由于頂板巖性較為堅(jiān)硬,使得采空區(qū)頂板極難垮落,并形成大面積的懸頂,大面積的懸頂一旦發(fā)生垮落極易造成層工作面沖擊地壓,同時(shí)為了保證巷道的穩(wěn)定性,在留煤柱開采的巷道,大面積的懸頂使得煤柱留設(shè)寬度大幅增加,造成嚴(yán)重的資源浪費(fèi),在無煤柱開采的礦井,大面積的懸頂同樣需要投入較大的資金來維護(hù)巷道的穩(wěn)定性[1],所以對堅(jiān)硬頂板的治理成為了一個熱門的課題。目前針對堅(jiān)硬頂板的治理的方法主要為切頂卸壓,通過對頂板進(jìn)行預(yù)裂,達(dá)到正??迓涞哪康?。本文以薛虎溝礦1209工作面為工程背景,采用數(shù)值模擬軟件對堅(jiān)硬頂板水力壓裂技術(shù)進(jìn)行研究,為礦井堅(jiān)硬頂板的治理提供參考與借鑒。
薛虎溝礦位于山西省河津下化鄉(xiāng)陳家?guī)X村,生產(chǎn)能力90×104t/a,主采煤層為2#、10#煤層,2#煤層的平均厚度為4.3m,含煤系數(shù)為9.3%,1209工作面位于該礦南五盤區(qū),主要開采太原組2#煤層,由于工作面頂板堅(jiān)硬、難垮落導(dǎo)致巷道穩(wěn)定性差,威脅礦井安全生產(chǎn)。
在礦井開采過程中,隨著開采面積的增大,使得采空區(qū)覆巖的自重逐步轉(zhuǎn)移至圍巖,此時(shí)采空區(qū)的周圍相鄰位置構(gòu)成支撐壓力區(qū)域,在回采應(yīng)力作用下形成不同的應(yīng)力區(qū)域,分別為原巖應(yīng)力區(qū)、應(yīng)力增高區(qū)及應(yīng)力穩(wěn)定區(qū)。在超前支撐區(qū)域護(hù)巷煤柱載荷快速增長,此時(shí)巷道的變形量增大,巷道出現(xiàn)頂板下沉、底板底鼓及兩幫片幫現(xiàn)象。為了降低壓力承載區(qū)域的應(yīng)力,減少巷道出現(xiàn)的應(yīng)力集中,采用水力壓裂技術(shù)進(jìn)行切頂卸壓[2]。
水力壓裂切頂卸壓技術(shù)主要是在回采前對頂板進(jìn)行機(jī)械鉆孔,將鉆好的孔進(jìn)行密閉,利用高壓射流水對鉆孔進(jìn)行注液,當(dāng)鉆孔內(nèi)部壓力大于鉆孔起裂壓力時(shí),此時(shí)鉆孔發(fā)生起裂,沿著鉆孔會形成裂縫,隨著注液時(shí)間的繼續(xù)增大,此時(shí)裂縫隨著水壓的注入發(fā)生擴(kuò)展,從而達(dá)到降低頂板完整性,達(dá)到隨采隨落,降低側(cè)向支撐壓力,提升巷道穩(wěn)定性的目的。為了更好地對水力壓裂切頂卸壓進(jìn)行一定的研究,利用數(shù)值模擬軟件對邊界排水巷及水力壓裂卸壓的機(jī)理進(jìn)行研究。
根據(jù)礦井地質(zhì)條件建立模型,選定數(shù)值模擬軟件FLAC3D,根據(jù)實(shí)際情況建立比例模型,模型的長寬高分別為800m、620m、1m,完成模型的建立后對模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格劃分直接關(guān)系到模擬計(jì)算的時(shí)間與精度,本文采用Interfacce單元進(jìn)行建立,劃分完成后共計(jì)960000個單元格,對巖層進(jìn)行物理參數(shù)進(jìn)行設(shè)定,本文根據(jù)實(shí)際情況設(shè)定煤層頂板巖層依次為中粒砂巖、細(xì)粒砂巖、泥巖、中粒砂巖、粉砂巖、泥巖,對物理參數(shù)進(jìn)行設(shè)定參照表1,數(shù)值模擬計(jì)算模型如圖1所示。
圖1 數(shù)值模量模型示意圖
表1 巖層物理參數(shù)參照表
首先對水力壓裂切頂卸壓對邊界巷道的穩(wěn)定性影響進(jìn)行研究,方案一為非水力壓裂切頂卸壓對邊界巷影響,在6號煤開挖排水巷,排水巷與保護(hù)煤柱的距離設(shè)定為25m,方案二為水力壓裂對邊界巷穩(wěn)定性影響研究,正在采空區(qū)沿煤柱側(cè)向上50°的位置布置一條垂直高度30m的裂縫,分別對兩種情況進(jìn)行模擬研究,研究結(jié)果如圖2所示。
圖2 水力壓裂影響云圖
從圖2可以看出,在非水力壓裂情況下,在采空區(qū)與巷道的上下方位置應(yīng)力分布均低于10MPa,此區(qū)域內(nèi)為低應(yīng)力區(qū),在工作面切眼與采空區(qū)的上端位置為拉應(yīng)力分布區(qū)域,而高應(yīng)力區(qū)域集中在煤柱附近,且距離切眼越近越大,在排水巷附近存在應(yīng)力集中現(xiàn)象,在此范圍內(nèi)應(yīng)力值在20MPa左右,在排水巷5~10m及切眼左端10~20m的范圍內(nèi)容易破壞,而在邊界排水巷的頂板位置易出現(xiàn)張拉破壞。而在水力壓裂下底應(yīng)力區(qū)域主要集中在煤柱間及采空區(qū)與切眼50m的范圍,而高應(yīng)力區(qū)域也由非水力壓裂情況下的17MPa左右降低至12MPa,在排水巷兩側(cè)應(yīng)力最大值同樣降低至12MPa附近??梢钥闯鼋?jīng)過水力壓裂下巷道應(yīng)力分布有了明顯的改善,巷道的穩(wěn)定性也得到了一定幅度的提升[3]。
從圖3可以看出在非水力壓裂頂板時(shí)采空區(qū)頂板發(fā)生旋轉(zhuǎn)下沉造成煤柱在上端部形成應(yīng)力集中如圖3a曲線上升部分,當(dāng)煤柱承載的應(yīng)力超過煤柱的屈服極限時(shí),此時(shí)的煤柱發(fā)生破壞,煤柱應(yīng)力釋放此時(shí)應(yīng)力下降如圖3a下降部分,而經(jīng)過水力壓裂切頂卸壓后應(yīng)力值明顯小于未經(jīng)過切頂卸壓時(shí)的情況,此時(shí)在注液階段切縫未發(fā)生滑動此時(shí)應(yīng)力出現(xiàn)增長的趨勢,當(dāng)注液壓力超過鉆孔的承載極限時(shí),此時(shí)鉆孔發(fā)生破壞,應(yīng)力出現(xiàn)一定幅度的降低,隨后應(yīng)力長時(shí)間區(qū)域穩(wěn)定,如圖3b部分,可以看出水力壓裂頂板主要是通過切縫,從而改變頂板的破壞形式,從而影響圍巖的整體分布,降低巷道變形量[4]。
圖3 兩種方案對比圖
同樣的對比水力壓裂對輔助順槽的影響進(jìn)行研究,方案一為非水力壓裂采空區(qū)煤柱側(cè)頂板受力情況,回采順槽與煤柱間距設(shè)定為25m,相鄰巷道的尺寸設(shè)定為5m×4m,方案二為水力壓裂采空區(qū)煤柱側(cè)頂板的受力情況,沿著煤柱方向在采空區(qū)設(shè)定一條裂縫,裂縫與采空區(qū)煤柱夾角為85°,裂縫的高度設(shè)定為30m,計(jì)算匯總煤柱10m處應(yīng)力變化情況如圖4所示。
從圖4中可以看出,在非水力壓裂頂板情況下,頂板同樣先經(jīng)歷頂板斷裂回轉(zhuǎn),造成煤柱側(cè)的應(yīng)力集中,此時(shí)應(yīng)力最大值為39MPa,應(yīng)力曲線呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢,這是由于隨著覆巖的下沉造成煤柱應(yīng)力集中,當(dāng)煤柱由于承載能力不足發(fā)生破壞時(shí)應(yīng)力下降,而經(jīng)過水力壓裂卸壓的頂板其垂直應(yīng)力分布大致不會發(fā)生變化,僅在切縫未滑動時(shí)存在一定的應(yīng)力集中[5]。
圖4 兩種方案對比圖
薛虎溝礦為解決1209工作面堅(jiān)硬頂板難垮難落造成的巷道穩(wěn)定性差的問題。對水力壓裂切頂卸壓機(jī)理進(jìn)行研究,給出了數(shù)值模擬模型建立的全過程,為后續(xù)模擬研究提供一定的參考。通過采用數(shù)值模擬軟件對水力壓裂切頂卸壓對邊界巷道的穩(wěn)定性影響進(jìn)行研究。發(fā)現(xiàn)經(jīng)過水力壓裂后巷道的應(yīng)力環(huán)境得到了較大幅度的改善,巷道穩(wěn)定性提升。根據(jù)對水力壓裂前后巷道垂直應(yīng)力進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn),未經(jīng)水力壓裂頂板的垂直應(yīng)力呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢,而經(jīng)過水力壓裂卸壓巷道應(yīng)力變化不明顯。