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    水泥改良集料侵蝕膨脹性能研究

    2022-12-16 03:36:50王鵬程堯俊凱王李陽(yáng)陳鋒張千里
    中國(guó)鐵道科學(xué) 2022年6期
    關(guān)鍵詞:變形

    王鵬程,堯俊凱,王李陽(yáng),陳鋒,張千里

    (中國(guó)鐵道科學(xué)研究院集團(tuán)有限公司 鐵道建筑研究所,北京 100081)

    水泥改良集料廣泛應(yīng)用于道路與鐵道工程[1-2]。在我國(guó)高速鐵路路基工程中,為降低路橋(涵)過渡段的不均勻沉降,保證線路平順性,過渡段范圍內(nèi)的基床填料一般為水泥改良級(jí)配碎石填料,其中基床表層填料內(nèi)水泥含量(質(zhì)量百分比)為5%,基床底層及以下路堤填料內(nèi)水泥含量一般為3%[3]。盡管水泥改良集料擁有強(qiáng)度高、抗變形能力強(qiáng)等諸多優(yōu)點(diǎn),然而隨著服役時(shí)間的增加,在工程地質(zhì)環(huán)境和氣候環(huán)境等因素的綜合作用下,鹽分侵蝕水泥改良集料引起上部結(jié)構(gòu)上拱變形問題逐漸顯現(xiàn)[4-5]。我國(guó)高速鐵路無砟軌道變形要求十分嚴(yán)格[6],持續(xù)的上拱變形會(huì)導(dǎo)致線路養(yǎng)護(hù)維修投入大幅度增加,甚至影響線路的正常運(yùn)營(yíng)。

    硫酸鹽侵蝕水泥改良集料引起膨脹變形的問題最早發(fā)現(xiàn)于公路路面工程中,部分采用水泥改良碎石集料作為路面基層材料的地段陸續(xù)出現(xiàn)了明顯的裂縫及隆起變形。一些學(xué)者針對(duì)隆起地段的基層填料的礦物成分進(jìn)行研究,發(fā)現(xiàn)了鈣礬石和硅灰石膏等膨脹性礦物[7-8]。近些年,高速鐵路路基工程中也陸續(xù)出現(xiàn)了侵蝕膨脹的問題。西班牙馬德里至巴塞羅那高速鐵路某路塹過渡段發(fā)生了較嚴(yán)重侵蝕膨脹引起的上拱變形,在2 年內(nèi)上拱變形達(dá)到120 mm,同時(shí)橋梁結(jié)構(gòu)也受到破壞[9]。我國(guó)西北某高速鐵路多處路涵過渡段發(fā)生路基上拱及偏移變形,數(shù)年內(nèi)變形持續(xù)發(fā)展,軌道結(jié)構(gòu)及橋涵結(jié)構(gòu)均出現(xiàn)了明顯的破壞。研究人員對(duì)上拱工點(diǎn)的路基填料礦物成分進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)了鈣礬石和硅灰石膏這2 種膨脹性礦物,說明高鐵路基所選用的大粒徑的水泥改良碎石集料內(nèi)部也可以發(fā)生侵蝕膨脹。集料的長(zhǎng)期侵蝕膨脹易引起軌道結(jié)構(gòu)的持續(xù)上拱,從而嚴(yán)重影響高速鐵路的平順性及行車安全[10-11]。

    研究表明,侵蝕膨脹的主要原因是鹽分侵蝕條件下,集料內(nèi)部生成了鈣礬石和硅灰石膏這2 種膨脹性礦物[12-13]。鈣礬石本身是硅酸鹽水泥早期水化產(chǎn)物之一,可提高水泥基材料的強(qiáng)度,然而水泥硬化后反應(yīng)生成鈣礬石的過程體積膨脹率約250%,可能導(dǎo)致結(jié)構(gòu)膨脹開裂,后者也稱為二次鈣礬石或延遲鈣礬石。硅灰石膏形成過程的體積膨脹率低于鈣礬石,約為145%,但是硅灰石膏的生成會(huì)引起水化硅酸鈣凝膠分解,使得膠凝材料失去黏性,因此對(duì)材料的破壞更大[14-15]。

    侵蝕膨脹往往表現(xiàn)出持續(xù)增長(zhǎng)的特點(diǎn),一般寒季增長(zhǎng)較快,夏季基本穩(wěn)定,其主要影響因素包括硫酸根離子含量、溫度、水環(huán)境及化學(xué)環(huán)境[16-17]。研究表明,黏土含量較低時(shí)(小于10%),侵蝕反應(yīng)所需的硫酸根離子含量則較高,一般大于10 000 ppm,但也有一些試驗(yàn)表明,低至2 000 ppm 的硫酸根含量也會(huì)引起水泥改良細(xì)粒土的侵蝕膨脹[18]。鈣礬石類侵蝕膨脹較活躍的溫度區(qū)間為15~20 ℃,而硅灰石膏類侵蝕膨脹反應(yīng)一般發(fā)生在溫度低于10 ℃的條件下。關(guān)于水分的影響,尚無明確的結(jié)論,一般認(rèn)為只要有溶解鹽分所需濕度,即滿足了侵蝕膨脹所需的水分條件。水泥改良土的侵蝕膨脹反應(yīng)一般發(fā)生在堿性較高(pH>10.5)的環(huán)境,原因是堿性較高時(shí)黏土礦物中的鋁離子、硅酸鹽離子等更易釋放從而促進(jìn)了侵蝕膨脹反應(yīng)的發(fā)生[18-19]。目前,針對(duì)水泥改良細(xì)粒土侵蝕膨脹問題已經(jīng)開展了大量的分析與研究,然而針對(duì)鐵路工程水泥改良碎石集料侵蝕膨脹性能的研究還有待深入。

    以我國(guó)西部某客運(yùn)專線鐵路車站無砟軌道結(jié)構(gòu)上拱為工程背景,分析路基填料的膨脹性指標(biāo)、易溶鹽含量及礦物組成,分析無砟軌道上拱變形原因;結(jié)合室內(nèi)侵蝕膨脹試驗(yàn),進(jìn)行水泥改良集料侵蝕膨脹性能研究。

    1 工程概況

    1.1 地層情況及典型斷面

    我國(guó)西部某客運(yùn)專線某站場(chǎng)線路采用CRTS I型雙塊式無砟軌道結(jié)構(gòu),線路開通2 年后,進(jìn)站端岔區(qū)線路出現(xiàn)了明顯的上拱與偏移變形。該站場(chǎng)線路位于山前傾斜洪積平原區(qū),屬于季節(jié)性凍土區(qū)。地層主要為第四系上更新統(tǒng)洪積粉質(zhì)黏土、黏質(zhì)黃土、砂類土及細(xì)圓礫土,具體情況見表1。地下水埋深10.4 m,主要為第四系松散堆積層孔隙潛水,具有硫酸鹽、氯鹽侵蝕性。土壤最大凍結(jié)深度約2.21 m。

    表1 主要地層情況

    該站場(chǎng)線路采用CFG 樁進(jìn)行地基處理,樁長(zhǎng)11.0 m,樁徑0.4 m。地表下設(shè)0.5~1.0 m 厚水泥改良土(黏質(zhì)黃土)加筋墊層,水泥含量為5%。線路形式為低路堤,地基頂面以上路基填筑高度約1.7 m,基床表層填料為摻5%P.O42.5 水泥的級(jí)配碎石,基床底層填料為摻3%水泥的AB組填料。典型斷面如圖1所示。

    圖1 上拱偏移工點(diǎn)典型橫斷面(單位:m)

    1.2 膨脹變形情況

    2016 年初發(fā)現(xiàn)該線路出現(xiàn)上拱及偏移變形。圖2 為2021 年8月上拱變形段的軌道結(jié)構(gòu)在標(biāo)準(zhǔn)墊板下的狀態(tài),沿線路縱向可觀察到明顯的軌道不平順。

    圖2 軌道結(jié)構(gòu)狀態(tài)

    根據(jù)鐵路設(shè)備管理部門的養(yǎng)護(hù)維修記錄,此段落軌道結(jié)構(gòu)需要經(jīng)常性精調(diào)作業(yè),且每年11 月至次年3月氣溫較低時(shí),精調(diào)作業(yè)頻率明顯增加,說明此時(shí)間范圍內(nèi),由于基礎(chǔ)變形引起的線路變形速率增加,軌道結(jié)構(gòu)的上拱與偏移呈現(xiàn)出持續(xù)增加的趨勢(shì)。

    圖3 為截至2021 年8月,本段落軌道在標(biāo)準(zhǔn)墊板狀態(tài)下軌面變形情況。由圖3可知:上行線最大上拱28.9 mm,位于929 里程處,最大偏移11.9 mm,位于949 里程處;下行線最大上拱46.2 mm,位于909里程處,最大偏移8.6 mm,位于932里程處。上下行軌道結(jié)構(gòu)變形狀態(tài)差異性較大,深部地基變形引起膨脹變形的可能性較小。

    圖3 軌面變形情況

    2 填料膨脹性分析

    針對(duì)前文所述上拱變形工點(diǎn),選取了909 里程上拱斷面及880 里程未上拱斷面處進(jìn)行了取樣試驗(yàn)分析。破除上下行線間混凝土封層后進(jìn)行取樣,取樣位置分別為基床表層、基床底層和地基墊層。通過對(duì)路基填料膨脹性指標(biāo)、易溶鹽含量及礦物組成分析研究了引起軌道結(jié)構(gòu)上拱的主要原因。

    2.1 膨脹性指標(biāo)

    根據(jù)《鐵路工程土工試驗(yàn)規(guī)程》[20]分析路基填料中粒徑小于0.5 mm 細(xì)顆粒部分的蒙脫石含量、自由膨脹率及陽(yáng)離子交換量3個(gè)膨脹性評(píng)價(jià)指標(biāo),檢測(cè)結(jié)果見表2。

    表2 填料細(xì)顆粒含量及膨脹性指標(biāo)

    由表2 可知:基床表層、基床底層及地基墊層處土樣的膨脹性均低于《鐵路工程土工試驗(yàn)規(guī)程》中弱膨脹土的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn),說明黏土礦物吸水膨脹不是引起此處無砟軌道路基上拱的主要原因。對(duì)比上拱斷面與未上拱斷面相同層位土樣的檢測(cè)結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),上拱斷面的膨脹性指標(biāo)并非全部高于未上拱斷面,這進(jìn)一步說明,以蒙脫石含量、自由膨脹率和陽(yáng)離子交換量3個(gè)指標(biāo)評(píng)價(jià)水泥改良填料的膨脹性存在局限性。

    2.2 易溶鹽含量

    根據(jù)《鐵路工程土工試驗(yàn)規(guī)程》,通過化學(xué)滴定法對(duì)基床表層、基床底層、地基墊層填料及地基頂面8 m深度范圍內(nèi)地基土的易溶鹽含量進(jìn)行分析。圖4 為易溶鹽總量沿深度方向的分布情況,圖中0高度位置對(duì)應(yīng)于地基頂面,圖中右側(cè)圖例為不同深度處的填料及地基土情況。由圖4可知:易溶鹽主要集中分布于基床表層及地基水泥改良土墊層內(nèi),含量超過了0.5%(5 000 ppm),地基深部的易溶鹽含量相對(duì)較低,約為0.1%,分布較為均勻;相比于未上拱斷面,上拱斷面基床及地基墊層填料內(nèi)的易溶鹽總含量均較高。

    圖4 易溶鹽總量分布

    圖5 為土樣所含易溶鹽種類及其具體含量的試驗(yàn)檢測(cè)結(jié)果。由圖5可知:土樣內(nèi)易溶鹽種類主要包括硫酸根離子SO42-、鈣離子Ca2+、鎂離子Mg2+、鉀離子K+、鈉離子Na+和氯離子Cl-,其中SO42-和Ca2+占絕大部分,各類易溶鹽離子沿深度方向的分布形式與易溶鹽總量分布類似,均集中于基床表層及地基墊層;相比于未上拱段面,上拱斷面各部位的離子含量均較高,上拱斷面基床表層和地基墊層中SO42-的濃度分別為6 300 和4 500 ppm,未上拱斷面基床表層和地基墊層中SO42-的濃度分別為3 200 和500 ppm;上拱斷面基床表層和地基水泥改良土墊層中的Ca2+濃度分別為2 200和2 800 ppm,未上拱斷面基床表層和地基水泥改良土墊層中的Ca2+濃度分別為1 500和600 ppm。

    圖5 易溶鹽離子分布

    由此可見,即使水泥改良集料內(nèi)的SO42-的濃度高于2 000 ppm,集料內(nèi)部也不一定發(fā)生侵蝕膨脹反應(yīng)。SO42-的濃度僅為侵蝕膨脹發(fā)生的必要因素之一,其具體發(fā)生條件受前文所述溫度、水分、礦物成分及化學(xué)環(huán)境等多種因素影響。Ca2+濃度就是主要影響因素之一,但是其對(duì)侵蝕膨脹的具體影響規(guī)律尚不能明確。

    2.3 礦物成分

    基于X光衍射試驗(yàn)結(jié)果分析未上拱斷面和上拱斷面填料的晶體礦物成分及分布,如圖6所示。由圖6可知:未上拱斷面和上拱斷面路基填料的主要礦物均為石英和鈉長(zhǎng)石;在未上拱斷面,除基床表層含有少量石膏外,填料內(nèi)未檢測(cè)出膨脹性礦物;在上拱斷面,則檢測(cè)到了石膏、鈣礬石和硅灰石膏等多種膨脹性礦物,其中鈣礬石分布于整個(gè)斷面,硅灰石膏分布于基床表層及地基墊層,石膏分布于基床表層。

    圖6 礦物成分及分布

    鈣礬石及硅灰石膏在生成過程中必然伴隨著持續(xù)的體積膨脹,且具有膨脹速率在低溫條件下增加的特點(diǎn)。這與現(xiàn)場(chǎng)無砟軌道結(jié)構(gòu)持續(xù)上拱,冬季上拱速率增加的變形特征較為一致,說明鹽分侵蝕水泥改良碎石集料反應(yīng)生成膨脹性礦物是引起此處路基上拱的主要原因。相比于基床底層,基床表層和地基墊層內(nèi)反應(yīng)生成的膨脹性礦物更多,其主要原因基床表層及地基墊層內(nèi)的易溶鹽含量、硫酸根離子含量及水泥含量均高于基床底層填料,同時(shí),基床表層及地基墊層受外部環(huán)境溫度及水分等因素的影響更強(qiáng)烈,因此,更易發(fā)生侵蝕反應(yīng)引起膨脹。

    表3 為未上拱斷面及上拱斷面路基各層位的含水率及pH 環(huán)境情況。綜合以上分析可知:相比于未上拱斷面,上拱斷面填料各層位的易溶鹽含量和含水率更高;對(duì)上拱斷面不同層位進(jìn)行分析可知,基床表層和地基墊層的易溶鹽含量更高、水泥含量更大,因此在這2 個(gè)部分反應(yīng)生成了更多的膨脹性礦物。值得注意的是,盡管一些研究提出在強(qiáng)堿性環(huán)境條件下更容易發(fā)生侵蝕反應(yīng),然而本研究結(jié)果表明水泥穩(wěn)定碎石集料在pH 小于10的堿環(huán)境條件下也可以發(fā)生侵蝕膨脹反應(yīng)生成鈣礬石、硅灰石膏等膨脹性礦物。

    表3 路基填料含水率與pH值

    3 侵蝕膨脹試驗(yàn)

    3.1 試驗(yàn)方案

    為進(jìn)一步分析硫酸鹽及水泥含量對(duì)水泥改良集料侵蝕膨脹變形的影響,在現(xiàn)場(chǎng)未上拱路基斷面挖取未摻加水泥的級(jí)配碎石填料進(jìn)行室內(nèi)侵蝕膨脹試驗(yàn)。

    將現(xiàn)場(chǎng)填料洗鹽烘干后篩分,取粒徑小于2 mm 的顆粒添加不同質(zhì)量百分比的普通硅酸鹽水泥(0.5%,1%,3%和5%)及硫酸鈉(0.3%,0.5%,1%,3%和5%),制成底面直徑61.8 mm,高40 mm 的試樣置于固結(jié)儀內(nèi),試樣壓實(shí)度控制在0.92。制樣完成后連同固結(jié)儀一起放入恒溫恒濕箱內(nèi)(如圖7所示)進(jìn)行無荷條件下的室內(nèi)侵蝕膨脹試驗(yàn)。試驗(yàn)溫度設(shè)定為10 ℃,濕度設(shè)定為70%,試樣周圍采用去離子水養(yǎng)護(hù)。試驗(yàn)過程中觀察養(yǎng)護(hù)液液面高度并及時(shí)補(bǔ)水,監(jiān)測(cè)試樣變形情況。

    圖7 恒溫恒濕試驗(yàn)設(shè)備

    3.2 試驗(yàn)結(jié)果

    圖8 為水泥含量為3%時(shí),不同硫酸鈉含量試樣的膨脹應(yīng)變曲線。由圖8可知:根據(jù)曲線斜率的變化情況,膨脹應(yīng)變曲線可分為快速增加、緩慢增加和相對(duì)平穩(wěn)3 個(gè)階段,以硫酸鈉含量為1%的試驗(yàn)條件為例,膨脹變形在第1天內(nèi)迅速增加,隨后在第1 至第9 天內(nèi),膨脹增加速度減小,在第9 天以后膨脹變形基本穩(wěn)定。Julia Knopp[21]的試驗(yàn)取得了類似的變形特征,認(rèn)為階段1對(duì)應(yīng)于水泥的水化階段,階段2 的膨脹變形則是由于侵蝕膨脹導(dǎo)致的,階段3膨脹變形相對(duì)平穩(wěn)。由于水泥水化速度較快,一般在水泥改良集料填筑后數(shù)日內(nèi)完成,因此持續(xù)的上拱變形主要受階段2 的影響。硫酸鈉含量對(duì)于階段1持續(xù)時(shí)間影響不大,然而隨著硫酸鈉含量的增加,階段2 持續(xù)時(shí)間變短,最終的膨脹變形量增加,硫酸鈉含量為0.3%,0.5%,1%,3%和5%試樣進(jìn)入階段3 的時(shí)間分別為第20,12,9,4 和3天,對(duì)應(yīng)的最終膨脹應(yīng)變分別為2.04%,2.17%,4.76%,8.58%和10.39%。

    圖8 膨脹應(yīng)變曲線(水泥含量3%)

    圖9 為硫酸鈉含量對(duì)不同水泥含量試樣最大膨脹應(yīng)變的影響曲線。由圖9可知:不同水泥含量試樣的最大膨脹應(yīng)變均隨著硫酸鈉含量的增加而增加,而當(dāng)硫酸鈉含量大于1%時(shí),低水泥含量(0.5%和1%)試樣的最大膨脹應(yīng)變的增加幅度相對(duì)平緩。說明在硫酸鈉含量充足的條件下,低水泥含量的試樣能更快地完成膨脹變形,高水泥含量的試樣膨脹持續(xù)時(shí)間則相對(duì)較長(zhǎng)。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)無砟軌道持續(xù)上拱,且冬季上拱速率明顯增加的變形特征,可以認(rèn)為高水泥含量及鹽分的不斷遷移、聚集是引發(fā)基床表層及地基墊層內(nèi)水泥改良集料內(nèi)部發(fā)生侵蝕反應(yīng)引起無砟軌道結(jié)構(gòu)持續(xù)性膨脹變形的主要原因。因此,在確保填料強(qiáng)度及變形要求的前提下,可采用降低水泥含量及合理設(shè)置隔離層防止鹽分遷移的措施避免持續(xù)性膨脹變形。

    圖9 硫酸鈉含量對(duì)最大膨脹應(yīng)變的影響曲線

    圖10 為水泥含量對(duì)不同硫酸鈉含量試樣最大膨脹應(yīng)變的影響曲線。由圖10 可知:硫酸鈉含量一定時(shí),試樣的侵蝕膨脹應(yīng)變并沒有隨著水泥含量的增加而單調(diào)增加,以硫酸鈉含量為3%條件為例,水泥含量由3%增加至5%時(shí),最大膨脹應(yīng)變由8.58%減小至7.33%,當(dāng)水泥含量為8%時(shí),最大膨脹應(yīng)變則增加至8.66%。出現(xiàn)以上現(xiàn)象的主要原因在于隨著水泥含量的增加,集料的膠結(jié)強(qiáng)度也會(huì)增加,滲透性降低,從而在一定程度上限制了試樣的膨脹變形;而隨著水泥含量的進(jìn)一步增加,Ca2+和Al3+等侵蝕膨脹反應(yīng)物的數(shù)量不斷增加,侵蝕反應(yīng)所引起的膨脹增加量超過強(qiáng)度約束的增加后,整體的膨脹應(yīng)變則繼續(xù)增加。

    圖10 水泥含量對(duì)最大膨脹應(yīng)變的影響曲線

    4 結(jié)論

    (1)無砟軌道上拱變形主要由水泥改良集料的侵蝕膨脹導(dǎo)致,基床表層及地基墊層細(xì)顆粒含量及水泥含量高,鹽分易聚集且受外部環(huán)境影響劇烈,因此更易發(fā)生侵蝕膨脹。在較低的堿性(pH<10)環(huán)境下侵蝕膨脹也可能發(fā)生。

    (2)水泥改良集料膨脹應(yīng)變曲線可分為快速增加、緩慢增加和相對(duì)平穩(wěn)3 階段,階段1 對(duì)應(yīng)水泥的水化過程,階段2 對(duì)應(yīng)侵蝕膨脹,持續(xù)的上拱變形主要由階段2導(dǎo)致。

    (3)侵蝕膨脹量隨硫酸鈉含量增加而增加,隨水泥含量增加先增加而后基本穩(wěn)定。

    (4)在滿足集料強(qiáng)度及變形要求前提下,可采取降低水泥含量、合理設(shè)置隔離層防止鹽分遷移的措施避免發(fā)生持續(xù)性侵蝕膨脹,具體設(shè)置方式則有待進(jìn)一步研究。

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