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    地鐵聯(lián)絡通道凍土帷幕薄弱部位及其成因分析*

    2022-12-13 03:32:00董新平井景鳳王余飛張毅豪
    城市軌道交通研究 2022年10期
    關鍵詞:拱部輪廓線凍土

    董新平 井景鳳 王余飛 張毅豪

    (1.鄭州大學水利與土木學院, 450001, 鄭州; 2.洛陽市軌道交通集團有限責任公司, 471009, 洛陽∥第一作者, 副教授)

    AGF(人工地層凍結)法為地鐵聯(lián)絡通道的主要施工方法之一,盡管其工藝已較為成熟,但因凍結失敗導致工程事故的案例仍并不少見[1]。如:2003年上海軌道交通4號線聯(lián)絡通道的涌水事故,2005年高雄捷運橘線聯(lián)絡通道泵站的流砂事故,均導致已建盾構隧道垮塌;2014年北京某聯(lián)絡通道1月15日開始凍結,3月12日凍結壁仍不交圈[2]。上述事故均與凍土帷幕的局部缺陷有關。

    任何凍土帷幕局部缺陷的發(fā)生均不是偶然的,通常是多種因素綜合作用的結果。對其進行多方位、多角度綜合研究是事故防治的有效手段。文獻[3-9]從管片散熱、地下水、地層、冷排管形式、凍結管位置誤差等方面研究了凍土帷幕缺陷產(chǎn)生的原因。凍結管布置形式對凍土帷幕溫度場有重要影響[3],凍結管布置有雙排水平布置、雙排放射布置、單排放射布置、雙排+單排放射布置等形式。國內采用最多的是凍結管傾斜放射布置形式,且拱部和底部為雙排管,邊墻為單排管,實際凍結管開孔位置需避開管片接頭,這使得凍結管間距在縱向和橫向上呈現(xiàn)變化趨勢。本文重點對凍結管布置形式影響進行研究,并從凍土帷幕溫度場整體性狀層面探究凍結失敗的可能原因。

    1 工程概況

    某城市地鐵1號線在DK21+972.000處設1座聯(lián)絡通道兼廢水泵房,隧道埋深為15.3 m,所處地層為②92卵石、③93卵石層。其中,卵石地層中漂石占20%~40%,最大粒徑為400 mm,滲透系數(shù)為80~120 m/d。卵石層為強透水層,且和附近河流有水力聯(lián)系,水量豐富。

    該聯(lián)絡通道采用礦山法+ AGF法施工。冷凍站布置在盾構隧道右線(南側),凍結管布置剖面如圖1所示。其中,凍結孔69個(φ89 mm),長2.5~11.1 m;測溫孔8個(淺孔φ32 mm,深孔φ89 mm),長2.0~6.0 m。

    2 計算模型及參數(shù)選取

    2.1 計算模型和邊界條件

    考慮對稱性,以左線盾構隧道中心線和聯(lián)絡通道中心線交叉點作為原點,沿左線盾構隧道走向(z軸負向)建立分析模型(見圖2)。

    左、右線盾構隧道管片外徑為3.1 m,內徑為2.75 m,管片厚0.35 m。聯(lián)絡通道中心位置處左、右線盾構隧道的中心線距離為15.0 m。聯(lián)絡通道開挖寬度為3.8 m,凍結壁設計厚度為1.9 m。

    自盾構隧道與聯(lián)絡通道交界中心,沿著左、右線盾構隧道z軸負向2.85 m范圍內,在盾構隧道管片表面敷設保溫層。該位置按絕熱面處理,其余位置盾構隧道管片設為對流邊界。

    2.2 參數(shù)選取

    根據(jù)盾構區(qū)間的地質勘察報告,主要計算參數(shù)見表1。

    表1 不同溫度下卵石地層的熱力學參數(shù)

    3 凍土帷幕縱向分布特征及薄弱部位

    3.1 凍土帷幕性狀定量分析

    為對凍土帷幕整體性狀進行定量評價,本文采用以下方法:

    1) 將凍結壁發(fā)展演變過程按照關鍵特征溫度細化分為4個階段:I階段——第I凍結區(qū)(即-1~-10 ℃帶狀凍結區(qū)域)形成,III階段——第II凍結區(qū)(即-10~-20 ℃帶狀凍結區(qū)域)形成,IV階段——第III凍結區(qū)(即<-20 ℃過度凍結區(qū)域)形成。第II凍結區(qū)(凍結壁)的形成及其厚度的發(fā)展過程是AGF施工的關鍵控制指標。

    2) 對凍結帷幕特征等溫線(如-1 ℃ 、-10 ℃、-20 ℃)的坐標進行計算。根據(jù)聯(lián)絡通道開挖輪廓線、凍土帷幕外輪廓線坐標,計算得到凍結壁位置及其厚度,并對其進行后續(xù)比較和性狀評價。

    3.2 拱部凍土帷幕

    第45天時z=0剖面處模型的溫度場分布如圖3所示。圖3中,根據(jù)坐標信息繪制了凍結壁外輪廓線(線1、線4)和聯(lián)絡通道開挖輪廓線(線2、線3)。

    由圖3可見,凍結壁的溫度在縱向上不均勻,左線盾構隧道側(北側)主要位于第II凍結區(qū),右線盾構隧道側(南側)主要位于第I凍結區(qū)。

    凍結壁的溫度在縱向上不均衡導致拱部凍結壁厚度在縱向上發(fā)生變化。以第45天為例,計算第II凍結區(qū)坐標,沿隧道縱向分布如圖4所示。

    由圖4可見,拱部凍結壁從北側向南側厚度不均衡,距離左線隧道外側1~3 m位置的凍結壁厚度最大,達2.2 m左右;在右線隧道開挖處,凍結壁厚度最小,約1.7 m。

    由于拱頂凍結管以6°~10°上挑,使得南側凍結管與開挖邊界距離較近,故開挖邊界溫度較低;而在靠近北側區(qū)域,由于凍結管與凍結邊界較近,則凍結邊界溫度較低。

    3.3 泵站區(qū)域凍土帷幕

    z=0剖面處泵站下部區(qū)域凍結管編號、凍結壁外輪廓線及節(jié)點編號,如圖5所示。

    凍結管M4、N4的凍結壁交圈控制節(jié)點310的溫度變化如圖6所示。由圖6可見,節(jié)點281和282的凍結歷程基本一致;節(jié)點310第I階段的開始時間為第10天,比鄰近節(jié)點281晚3 d,該節(jié)點需18 d左右才能進入第I凍結階段。

    凍結管M4和N4的閉合處(見圖5)是整個泵站區(qū)域的薄弱位置,該位置凍結壁的形成最晚。

    4 凍土帷幕橫向分布特征及薄弱部位

    以x=7.5 m剖面為例,對聯(lián)絡通道邊墻進行凍結分析。凍結壁演變如圖7所示。

    凍土帷幕隨時間演變具有以下特點:

    1) 聯(lián)絡通道拱部和底部采用雙凍結管設計,凍結壁厚度較厚,而邊墻是單層凍結管設計,凍結壁厚度相對較薄。

    2) 第18天時,可完成聯(lián)絡通道中部區(qū)域第I階段凍結壁交圈,其順序依次為:底板M凍結管→側墻D凍結管→底板與側墻連接區(qū)域→拱部區(qū)域→拱部與側墻連接區(qū)域(A6與D1、A12與D2)。拱部與邊墻連接區(qū)域的凍結壁交圈時間最長,最容易成為涌水點。

    第45天時,剖面x=5.0 m、x=7.5 m、x=12.0 m凍結線與聯(lián)絡通道開挖輪廓線坐標對比,如圖8所示。

    由圖8可見,3個剖面的第I凍結鋒線(0 ℃凍結線)均可以滿足1.9 m凍結壁厚度的設計要求,但第II凍結鋒線則局部不滿足該要求:拱頂、底板的第II凍結鋒線(-10 ℃凍結線)處有效凍結壁厚度為1.19~2.18 m,而側墻處凍結壁厚度為1.04~1.38 m。凍結壁厚度的薄弱截面位于側墻,其中左線x=5 m處的凍結壁厚度最薄(y=-0.45 m),即聯(lián)絡通道北側邊墻部位冷凍管D5、D6和D7、D8之間區(qū)域(凍結管間距相對較大)是凍土帷幕的薄弱位置。

    5 結語

    1) 凍土帷幕整體性狀定量評價方法可以準確揭示出任意時刻凍結壁、特征等溫線等與聯(lián)絡通道開挖輪廓線和設計凍土帷幕之間的空間相對關系,便于實時監(jiān)測凍土帷幕在縱向和橫向的整體性狀特征。

    2) 聯(lián)絡通道凍結管單側開孔和放射狀布置形式,使得凍土帷幕整體性狀在局部區(qū)域的凍結壁厚度和平均溫度上存在薄弱點,增加了AGF法施工的控制難度。

    3) 輔助凍結側凍結壁厚度大于其設計值,平均溫度較低;而主凍結側凍結壁厚度小于其設計值,平均溫度較高。主凍結側的拱頂位置是凍結壁的薄弱點。

    4) 聯(lián)絡通道泵站下部區(qū)域凍結管相交部位是凍結薄弱位置,該區(qū)域凍結壁形成最晚,第II凍結壁厚度最薄。

    5) 聯(lián)絡通道拱部與邊墻的角部連接區(qū)域凍結壁交圈時間最長,輔助凍結側邊墻部位凍結管間距較大區(qū)域的凍結壁厚度最薄,為凍土帷幕薄弱部位。

    6)采用AGF法施工時,尤其在強透水性地層、附近有水源等高風險條件下,測溫孔位置和長度的設計應覆蓋薄弱點,施工中應對薄弱點進行重點監(jiān)控。

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