基于PSASP的小水電配電網(wǎng)的單一調(diào)壓措施研究

桑興勇，李穎峰，史騰肖，庫城銀

(陜西理工大學(xué) 電氣工程學(xué)院，陜西 漢中 723000)

隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，人們對(duì)電能的需求越來越大。但是傳統(tǒng)生產(chǎn)電能的方式對(duì)環(huán)境的影響日益嚴(yán)重[1]，因此亟待尋求一種輔助或替代使用傳統(tǒng)能源發(fā)電的發(fā)電形式。小水電一般是徑流式水電站，受降雨量和季節(jié)的影響較大，因此會(huì)容易影響系統(tǒng)電壓的穩(wěn)定性，從而影響用戶用電設(shè)備的壽命[2]；在豐水期小水電機(jī)組功率滿發(fā)，多余功率會(huì)輸送至主電網(wǎng)從而造成系統(tǒng)電壓過高，枯水期則與其相反。小水電接入后會(huì)改變系統(tǒng)原來的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，從而改變潮流流向，繼而系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)更加復(fù)雜[3]。因此需要進(jìn)一步采取相應(yīng)的措施來調(diào)整電壓[4]，否則將會(huì)影響系統(tǒng)的正常運(yùn)行。

國內(nèi)外學(xué)者對(duì)小水電配電網(wǎng)的調(diào)壓措施的研究取得了長足進(jìn)展，小水電的調(diào)壓措施主要分為兩類：一類是以使用自身設(shè)備來進(jìn)行調(diào)整電壓，主要有小水電運(yùn)行方式調(diào)壓[5]、改變變壓器變比調(diào)壓[6]、更改線路型號(hào)調(diào)壓[7]；另一類是以電網(wǎng)中其他設(shè)備來調(diào)整電壓，主要有并聯(lián)無功補(bǔ)償設(shè)備調(diào)壓[8]、加裝BSVR雙向自動(dòng)調(diào)壓器調(diào)壓[9]等。以上兩類都有各自適用的條件，需要根據(jù)相應(yīng)的情況采用相應(yīng)的調(diào)壓措施。郭雙權(quán)[10]提出的基于9節(jié)點(diǎn)配電網(wǎng)模型來驗(yàn)證在豐水期和枯水期下電壓越限問題，根據(jù)調(diào)壓措施分別電壓調(diào)整，結(jié)果表明措施可行。梁雅莉等[11]提出了一種基于在PSCAD/EMTDC建立9節(jié)點(diǎn)的配電網(wǎng)，通過不同的調(diào)壓措施表明了措施的可行性。本文通過采取不同單一調(diào)壓措施并求出相應(yīng)的敏感度系數(shù)，同時(shí)分析不同的單一調(diào)壓措施下對(duì)節(jié)點(diǎn)電壓敏感度的大小，其次通過PSASP建立陜南某地區(qū)電力模型，對(duì)提出的單一調(diào)壓措施方案進(jìn)行仿真分析。

1 小水電接入配電網(wǎng)后的常用調(diào)壓措施

1.1 改變線路型號(hào)調(diào)壓

輸電線路型號(hào)不同，則表示輸電線路的橫截面積不同。隨著輸電線路型號(hào)的變大，線路的橫截面積變大，從而線路的阻抗變小，使輸電線路的壓降變小，進(jìn)而提高線路末端節(jié)點(diǎn)電壓。表1為幾種不同線路型號(hào)的阻抗值大小。通過建立單個(gè)小水電發(fā)電機(jī)組并網(wǎng)理想模型，具體分析了改變線路型號(hào)對(duì)節(jié)點(diǎn)電壓的影響，模型如圖1所示。

表1 不同型號(hào)線路的阻抗

圖1 單個(gè)水電發(fā)電機(jī)組并網(wǎng)模型

圖1中：P3和Q3分別為小水電發(fā)電機(jī)組的有功和無功功率，P1和Q1分別為變電站的有功和無功功率，P2和Q2分別為負(fù)荷的有功和無功功率，R1和X2分別為輸電線路的電阻和電抗，U1和U2分別為節(jié)點(diǎn)1和節(jié)點(diǎn)2的電壓，ΔU1為節(jié)點(diǎn)1到節(jié)點(diǎn)2的電壓損耗，參考潮流方向?yàn)閺哪妇€節(jié)點(diǎn)2流向母線節(jié)點(diǎn)1。此時(shí)節(jié)點(diǎn)1的母線電壓如式(1)所示，電壓降落的縱分量如式(2)所示。

U1=U2-ΔU1

(1)

(2)

保持小水電的有功和無功功率及負(fù)荷功率一定時(shí)，當(dāng)增大輸電線路的型號(hào)時(shí)，線路的電阻R1和電抗X1會(huì)變小，根據(jù)公式(2)可得電壓降落的縱分量ΔU1會(huì)變小，則式(1)中的U1將會(huì)變大，進(jìn)而可以提高節(jié)點(diǎn)1電壓。

1.2 改變小水電發(fā)電機(jī)機(jī)組運(yùn)行方式

保持小水電發(fā)電機(jī)組的有功功率不變，可得小水電發(fā)電機(jī)組的電樞電流I與勵(lì)磁電流If的V形曲線如圖2所示，圖中Ifn為小水電發(fā)電機(jī)組功率因數(shù)cosφ0=1時(shí)的勵(lì)磁電流，此時(shí)Ifn對(duì)應(yīng)的電樞電流I最小。小水電發(fā)電機(jī)組在實(shí)際運(yùn)行中一般為過勵(lì)的運(yùn)行狀態(tài)，此時(shí)發(fā)電機(jī)組的勵(lì)磁電流為If>Ifn，同時(shí)向主網(wǎng)注入有功功率和無功功率。但當(dāng)豐水期到來時(shí)，小水電機(jī)組功率滿發(fā)，造成系統(tǒng)無功功率過剩，從而引起節(jié)點(diǎn)電壓偏高，此時(shí)應(yīng)該減小勵(lì)磁電流，使其勵(lì)磁電流If

圖2 V形曲線

1.3 改變變壓器變比調(diào)壓

由于小水電一般位于偏遠(yuǎn)的山區(qū)，所以一般就近接入附近的變電站，通過改變變電站的變壓器變比來達(dá)到對(duì)系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)電壓的調(diào)整。小水電接入變電站示意圖如圖3所示。

圖3 小水電接入變電站示意圖

設(shè)圖3中a為小水電接入變電站的變壓器，其中節(jié)點(diǎn)1的節(jié)點(diǎn)電壓為Uh，則節(jié)點(diǎn)2的電壓如式(3)所示。

Um=Uh/k=(Uh-ΔUm)/k

(3)

式(3)中，k為變壓器a一次側(cè)和二次側(cè)的匝數(shù)之比，Uh和Um分別為節(jié)點(diǎn)1和節(jié)點(diǎn)2的節(jié)點(diǎn)電壓，ΔUm為功率流動(dòng)在變壓器中產(chǎn)生的電壓損耗。

當(dāng)電網(wǎng)中無功功率過多、供電線路長、負(fù)荷變動(dòng)較大時(shí)，線路側(cè)節(jié)點(diǎn)2的電壓會(huì)升高，此時(shí)應(yīng)該增大變比k，從而抑制節(jié)點(diǎn)電壓上升。然而對(duì)于無功功率不充足的電網(wǎng)，如果改變變壓器變比調(diào)壓，有可能會(huì)起到適得其反的效果，嚴(yán)重的情況甚至可以造成變壓器損壞。

1.4 并聯(lián)無功補(bǔ)償裝置調(diào)壓

由于電網(wǎng)中自身設(shè)備調(diào)壓具有一定的局限性，因此需要選用專門的無功補(bǔ)償設(shè)備來對(duì)系統(tǒng)中無功功率進(jìn)行補(bǔ)償，且需要在合適的位置加裝無功補(bǔ)償設(shè)備來達(dá)到較好的調(diào)壓效果[13]。無功補(bǔ)償設(shè)備調(diào)壓主要是改變公式(2)中的無功功率Q來達(dá)到調(diào)節(jié)節(jié)點(diǎn)電壓，當(dāng)并聯(lián)電抗器時(shí)，由于電抗器是抵消系統(tǒng)中的過剩的容性無功，從而會(huì)使無功功率Q變大，從而達(dá)到使調(diào)節(jié)的節(jié)點(diǎn)電壓變??；當(dāng)并聯(lián)電容器時(shí)，由于電容器是抵消系統(tǒng)中的過剩的感性無功，從而會(huì)使無功功率Q變小，從而達(dá)到使調(diào)節(jié)的節(jié)點(diǎn)電壓變大[14]。

2 單一調(diào)壓措施敏感度的理論分析

單一調(diào)壓措施的敏感度矩陣有關(guān)變量可分為三類：第一類是以不同調(diào)壓措施的調(diào)整量為控制變量；第二類是以負(fù)荷的變化量為擾動(dòng)變量；第三類是以線路節(jié)點(diǎn)電壓和無功功率為狀態(tài)變量，由于無功功率的改變總會(huì)影響著電壓的變化，需將線路無功功率的因變量考慮進(jìn)狀態(tài)變量中。為了清晰分析出不同單一調(diào)壓措施的調(diào)壓效果，那么就需要分析單一調(diào)壓措施的敏感度矩陣，因此可列寫出如式(4)所示。

(4)

式(4)中ΔU、ΔQ分別為節(jié)點(diǎn)電壓變化量和節(jié)點(diǎn)無功功率變化量，ΔUG、Δk、ΔQc分別代表不同的小水電發(fā)電機(jī)組電壓變化量、變壓器的變比和并聯(lián)無功補(bǔ)償裝置的補(bǔ)償量，ΔPL、ΔQL分別是負(fù)荷的有功和無功功率變化量。

當(dāng)控制變量和擾動(dòng)變量變化很小時(shí)，式(4)中的所有偏導(dǎo)數(shù)變化也不大，因此可以看作是定值。當(dāng)負(fù)荷保持不變時(shí)，即式(4)中的ΔPL、ΔQL為零。并且本文主要研究的是對(duì)電壓的變化量ΔU的影響，所以可忽略ΔQ。即敏感度矩陣如式(5)所示。

(5)

3 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證分析

3.1 算例概述

陜南某變電站電氣接線圖如圖4所示。其中斑桃電站有兩臺(tái)1.6MW和一臺(tái)1MW的發(fā)電機(jī)組、新坪埡電站有兩臺(tái)1.25MW的發(fā)電機(jī)組、界嶺電站有兩臺(tái)1.25MW和一臺(tái)1MW的發(fā)電機(jī)組、燈芯橋電站有兩臺(tái)2MW和一臺(tái)1MW的發(fā)電機(jī)組、牛頸項(xiàng)電站有一臺(tái)1MW發(fā)電機(jī)組。小水電的電氣接線圖的線路參數(shù)如表2所示，小水電各個(gè)電站的有功及無功出力參數(shù)如表3所示。當(dāng)小水電并網(wǎng)后，配電網(wǎng)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)相比原來更為復(fù)雜，并且由之前的單電源變?yōu)槎嚯娫垂╇?，這在一定程度上保證了電能的可靠性。然而小水電一般受當(dāng)?shù)丶竟?jié)的影響，在夏季豐水期時(shí)，小水電發(fā)電機(jī)組滿發(fā)將導(dǎo)致電壓運(yùn)行范圍超過國家規(guī)定的電壓標(biāo)準(zhǔn)。在冬季枯水期時(shí)，部分小水電的功率少發(fā)或者不發(fā)，節(jié)點(diǎn)電壓有可能低于額定電壓的下限。以其中35kV母線1、2、3、4、5、6、7、8、9及10kV母線10、11、12、13、14節(jié)點(diǎn)電壓為研究對(duì)象。

圖4 陜南某變電站與部分小水電群電氣接線圖

表2 部分線路參數(shù)

表3 小水電各個(gè)電站有功及無功出力參數(shù)

3.2 仿真結(jié)果分析

陜南某變電站接入的小水電按照本文電氣接線圖和相關(guān)數(shù)據(jù)，通過在PSASP中仿真，得出如圖5、表4所示的夏季豐水期和冬季枯水期的節(jié)點(diǎn)電壓和功率損耗。

圖5 小水電夏季豐水期和冬季枯水期的節(jié)點(diǎn)電壓

表4 小水電夏季豐水期和冬季枯水期的系統(tǒng)功率損耗

由圖5可知，在夏季豐水期時(shí)，節(jié)點(diǎn)電壓最高為節(jié)點(diǎn)10且高達(dá)1.180pu，即有名值為11.8kv，節(jié)點(diǎn)10的電壓不符合國家電壓質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)±7%波動(dòng)范圍的要求，會(huì)在一定程度上影響用電設(shè)備的使用壽命；在冬季枯水期時(shí)，節(jié)點(diǎn)1到節(jié)點(diǎn)14的節(jié)點(diǎn)電壓相對(duì)于夏季豐水期來說，電壓波動(dòng)較為平緩，其最高電壓節(jié)點(diǎn)為節(jié)點(diǎn)8，其標(biāo)幺值為1.051pu，最低電壓節(jié)點(diǎn)為節(jié)點(diǎn)10，其標(biāo)幺值為1.037pu；在夏季豐水期時(shí)，節(jié)點(diǎn)電壓波動(dòng)的范圍較大，最高電壓節(jié)點(diǎn)10和最低電壓節(jié)點(diǎn)8相差0.110pu。節(jié)點(diǎn)1到節(jié)點(diǎn)9的基準(zhǔn)電壓為35kv，最高節(jié)點(diǎn)電壓為1.178pu，相當(dāng)于有名值為41.23kv，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于國家電壓質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)±5%波動(dòng)范圍的要求。

由圖5和表4可得，在冬季枯水期，由于河流的水流量減小，部分發(fā)電機(jī)組減發(fā)或停發(fā)，且最高節(jié)點(diǎn)電壓為1.037pu并且相對(duì)于夏季豐水期其功率損耗較小，基本可以保證節(jié)點(diǎn)電壓在安全運(yùn)行范圍之內(nèi)，因此對(duì)于小水電冬季運(yùn)行下電壓調(diào)整可不做進(jìn)一步的研究。

3.3 單一調(diào)壓措施的敏感度矩陣求取

由上文可得，以陜南某變電站為模型，選擇電氣接線圖中的電壓節(jié)點(diǎn)1、3、4、5、6為參考節(jié)點(diǎn)，其相應(yīng)的節(jié)點(diǎn)電壓變化量為ΔU1、ΔU2、ΔU3、ΔU4、ΔU5。并聯(lián)電抗器的補(bǔ)償位置分別在1、10、11、12、13、14節(jié)點(diǎn)，分別用ΔQ1、ΔQ2、ΔQ3、ΔQ4、ΔQ5、ΔQ6表示補(bǔ)償?shù)娜萘看笮?，進(jìn)相運(yùn)行的發(fā)電機(jī)組為牛頸項(xiàng)電站、燈芯橋電站、新坪埡電站、界嶺電站分別用ΔG1、ΔG2、ΔG3、ΔG4、ΔG5表示進(jìn)相容量大小。選擇更換節(jié)點(diǎn)1到節(jié)點(diǎn)7的輸電線路，用Δk2代表線路參數(shù)的變化量。選擇的變壓器為紫陽變的T1，用Δk1表示變壓器T1變比的變化量，則可寫出節(jié)點(diǎn)電壓變化量的矩陣方程如式(6)所示。

(6)

3.3.1 改變線路型號(hào)的敏感度矩陣

由上節(jié)中的式(6)可得改變線路型號(hào)的敏感度矩陣式如式(7)所示。

(7)

通過上節(jié)的仿真分析可知小水電豐水期未調(diào)壓之前選擇的參考節(jié)點(diǎn)電壓為表5所示。

表5 未采取調(diào)壓措施之前的節(jié)點(diǎn)電壓

改變節(jié)點(diǎn)1到節(jié)點(diǎn)7的輸電線路型號(hào)，由原來的LGJ-120變?yōu)長GJ-150，通過仿真可得改變線路型號(hào)后的各個(gè)節(jié)點(diǎn)電壓如表6所示。

表6 改變線路型號(hào)后的節(jié)點(diǎn)電壓

將表5和表6數(shù)據(jù)帶入式(7)中，可得出改變線路型號(hào)后的敏感度矩陣如式(8)所示。

(8)

由式(8)可知，改變節(jié)點(diǎn)1到節(jié)點(diǎn)7的線路型號(hào)對(duì)系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)電壓影響較為明顯。其中對(duì)節(jié)點(diǎn)1電壓的敏感度最高，對(duì)節(jié)點(diǎn)6電壓的敏感度最低。隨著離節(jié)點(diǎn)1越來越遠(yuǎn)，對(duì)相應(yīng)節(jié)點(diǎn)的敏感度越來越低，從而調(diào)整電壓的效果會(huì)越來越差。

3.3.2 小水電發(fā)電機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行的敏感度矩陣

由式(6)可得小水電發(fā)電機(jī)組進(jìn)相運(yùn)行的敏感度矩陣如式(9)所示。

(9)

在系統(tǒng)中，分別設(shè)置牛頸項(xiàng)電站進(jìn)相容量為0.320Mvar、燈芯橋電站進(jìn)相容量為0.545Mvar、新坪埡電站進(jìn)相容量為0.390Mvar、界嶺電站進(jìn)相容量為0.605Mvar、斑桃電站進(jìn)相容量為0.640Mvar、仿真后得到部分系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)電壓如表7所示。

表7 電站進(jìn)相運(yùn)行后的各個(gè)節(jié)點(diǎn)電壓

將表5和表7數(shù)據(jù)帶入式(9)中，可得小水電發(fā)電機(jī)組運(yùn)行后的敏感度矩陣如式(10)所示。

(10)

由式(10)可得，界嶺電站和斑桃電站進(jìn)相運(yùn)行時(shí)，對(duì)節(jié)點(diǎn)1電壓的敏感度較高；當(dāng)界嶺進(jìn)相運(yùn)行時(shí)對(duì)節(jié)點(diǎn)4電壓的敏感度較高。燈芯橋電站進(jìn)相運(yùn)行時(shí)，對(duì)節(jié)點(diǎn)1、3、4、5、6的敏感度基本相同。總體上各個(gè)電站進(jìn)相運(yùn)行對(duì)節(jié)點(diǎn)調(diào)壓效果基本相同。

3.3.3 改變變壓器變比的敏感度矩陣

由式(6)可得變壓器變比的敏感度矩陣如式(11)所示。

調(diào)整變壓器T1的分接頭的擋位為2，即變壓器T1的高壓側(cè)實(shí)際電壓與低壓側(cè)實(shí)際電壓之比為1.025，故可得變比變化率為0.025。改變變壓器變比后的節(jié)點(diǎn)電壓如表8所示。

(11)

表8 改變變壓器變比后的節(jié)點(diǎn)電壓

將表5和表8數(shù)據(jù)帶入式(11)中，可得改變變壓器變比的敏感度矩陣如式(12)所示。

(12)

由式(12)可得，調(diào)整變壓器變比對(duì)系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)電壓影響較為明顯，能夠達(dá)到對(duì)全局系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)電壓的要求，同時(shí)其敏感度隨著母線節(jié)點(diǎn)越來越遠(yuǎn)離變壓器變低，調(diào)整電壓的效果會(huì)越來越差。

3.3.4 并聯(lián)電抗器的敏感度矩陣

由式(6)可以寫出并聯(lián)電抗器的敏感度矩陣，如下式(13)所示。

(13)

設(shè)置并聯(lián)電抗器的補(bǔ)償容量為3Mvar且基準(zhǔn)容量為10MVA，節(jié)點(diǎn)1的基準(zhǔn)電壓為35kV，節(jié)點(diǎn)10、11、12、13、14基準(zhǔn)電壓為10kV，則在PSASP中節(jié)點(diǎn)1處并聯(lián)電抗器的正序電抗和零序電抗的標(biāo)幺值都為33.333pu，節(jié)點(diǎn)10到14處并聯(lián)電抗器的正序電抗和零序電抗的標(biāo)幺值都為50pu，在電氣接線圖的不同補(bǔ)償位置處并聯(lián)電抗器的節(jié)點(diǎn)電壓如表9所示。

表9 不同節(jié)點(diǎn)并聯(lián)電抗器后的電壓值

將表5和表9數(shù)據(jù)帶入式(13)中，可得到并聯(lián)電抗器的敏感度系數(shù)矩陣如式(14)所示。

(14)

由式(14)的敏感度系數(shù)矩陣可知，在補(bǔ)償節(jié)點(diǎn)10和節(jié)點(diǎn)11的設(shè)置并聯(lián)電抗器，得到補(bǔ)償后的節(jié)點(diǎn)電壓較好；相對(duì)于其他節(jié)點(diǎn)，補(bǔ)償節(jié)點(diǎn)1對(duì)整體節(jié)點(diǎn)電壓控制相對(duì)平滑；在補(bǔ)償節(jié)點(diǎn)14并聯(lián)電抗器對(duì)節(jié)點(diǎn)3的電壓敏感度相對(duì)較高；在補(bǔ)償節(jié)點(diǎn)1、12、13、14任意一處并聯(lián)電抗器對(duì)節(jié)點(diǎn)4的電壓敏感度相對(duì)較低。在補(bǔ)償節(jié)點(diǎn)1并聯(lián)電抗器相當(dāng)于集中補(bǔ)償，對(duì)系統(tǒng)整體調(diào)壓效果好，其他節(jié)點(diǎn)則是分散補(bǔ)償點(diǎn)，對(duì)節(jié)點(diǎn)電壓的控制較為明顯。

3.4 提出的不同單一調(diào)壓措施的方案仿真對(duì)比分析

通過上文對(duì)單一調(diào)壓措施的敏感度分析，可得到采取不同的單一調(diào)壓措施對(duì)節(jié)點(diǎn)電壓敏感度不同，由此提出對(duì)不同節(jié)點(diǎn)采用對(duì)其節(jié)點(diǎn)電壓敏感度最高的單一調(diào)壓措施，使系統(tǒng)節(jié)點(diǎn)電壓能夠在安全范圍之內(nèi)運(yùn)行。不同單一調(diào)壓措施方案分別為：改變節(jié)點(diǎn)1到節(jié)點(diǎn)7的線路型號(hào)，由原來的線路型號(hào)LGJ-120改為LGJ-185；界嶺電站進(jìn)相運(yùn)行，進(jìn)相容量為0.605Mvar、斑桃電站進(jìn)相容量為0.640Mvar、燈芯橋電站進(jìn)相容量為0.545Mvar；改變變壓器的變比為1.05；在節(jié)點(diǎn)10、節(jié)點(diǎn)11并聯(lián)容量為2Mvar的電抗器。通過在PSASP中仿真，得到在采用不同單一調(diào)壓措施方案后的節(jié)點(diǎn)電壓曲線如圖6所示。

圖6 采用不同單一調(diào)壓措施方案后的調(diào)壓效果

由圖6可得，改變輸電線路型號(hào)、改變小水電發(fā)電機(jī)組的運(yùn)行方式、改變變壓器變比、并聯(lián)電抗器均可在一定程度上抑制節(jié)點(diǎn)電壓的升高，保證系統(tǒng)能夠安全的運(yùn)行。改變輸電線路型號(hào)雖然可以使節(jié)點(diǎn)電壓降低，但是小水電配電網(wǎng)的輸電線路一般為較長的線路，這會(huì)造成耗費(fèi)大量的資金，一般要根據(jù)實(shí)際工程情況來考慮。改變變壓器變比相對(duì)于改變輸電線路的型號(hào)來說較為經(jīng)濟(jì)，同時(shí)由圖6可看出調(diào)壓效果相對(duì)于改變輸電線路較好，但是變壓器變比僅可適用在系統(tǒng)無功功率充足的情況。如果系統(tǒng)無功功率較少，選擇改變變壓器變比則不能達(dá)到預(yù)期的調(diào)壓效果。并聯(lián)電抗器是一種較為經(jīng)濟(jì)的常用調(diào)壓手段，通過在節(jié)點(diǎn)電壓敏感度高的節(jié)點(diǎn)并聯(lián)電抗器，可以達(dá)到一定的調(diào)壓效果。并聯(lián)電抗器一般分為集中補(bǔ)償和分散補(bǔ)償，并聯(lián)電抗器集中補(bǔ)償是為了降低整體的電壓，但是某些節(jié)點(diǎn)仍然相對(duì)較高，因此需要進(jìn)行分散補(bǔ)償使節(jié)點(diǎn)電壓降低，但在實(shí)際工程中分散補(bǔ)償?shù)暮笃诰S護(hù)和管理較為麻煩。由圖6可得，改變小水電發(fā)電機(jī)組的運(yùn)行方式較改變輸電線路型號(hào)、改變變壓器變比和并聯(lián)電抗器有著較為平滑的調(diào)壓曲線。一般小水電發(fā)電機(jī)組都具備由原來的過勵(lì)運(yùn)行轉(zhuǎn)換為欠勵(lì)運(yùn)行，調(diào)壓較為方便經(jīng)濟(jì)。

結(jié)語

本文主要以小水電的單一調(diào)壓措施理論為基礎(chǔ)，以陜南某變電站的夏季豐水期和冬季枯水期的典型運(yùn)行方式為研究對(duì)象，通過單一調(diào)壓措施的敏感度系數(shù)矩陣得出不同節(jié)點(diǎn)的電壓敏感度，通過在不同節(jié)點(diǎn)的單一調(diào)壓措施方案的調(diào)壓效果對(duì)比，改變小水電發(fā)電機(jī)組的運(yùn)行方式具有較好的調(diào)壓效果，為其他含小水電配電網(wǎng)的電壓調(diào)整提供了一定的借鑒意義。