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    桃源水電站尾水位降低對機(jī)組安全性的影響評估

    2022-12-07 08:26:06郭定宇
    水力發(fā)電 2022年10期
    關(guān)鍵詞:桃源轉(zhuǎn)輪水輪機(jī)

    劉 波,郭定宇,劉 霞,黃 梅

    (1.中國水電顧問集團(tuán)桃源開發(fā)有限公司,湖南 常德 415799;2.中國電建集團(tuán)中南勘測設(shè)計研究院有限公司,湖南 長沙 410014)

    0 引 言

    水電站尾水位降低將導(dǎo)致機(jī)組可能出現(xiàn)的最大運(yùn)行水頭變大,從而對主要結(jié)構(gòu)部件強(qiáng)度帶來挑戰(zhàn),機(jī)組淹沒深度變小會導(dǎo)致空化性能變差、運(yùn)行區(qū)域超出穩(wěn)定運(yùn)行范圍,給機(jī)組運(yùn)行帶來重大安全隱患。對電站尾水位降低情況進(jìn)行具體分析,復(fù)核在可能出現(xiàn)的最大水頭下的水機(jī)主要部件的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、機(jī)組空化性能及運(yùn)行狀態(tài),對指導(dǎo)機(jī)組安全運(yùn)行,具有重要意義。

    針對電站尾水位變化及尾水位變化對機(jī)組安全性的影響,已有少量學(xué)者進(jìn)行了研究。王文種等[1]基于一維恒定非均勻流水力學(xué)方法,分析了水口水電站壩下治理工程實(shí)施后尾水位-流量關(guān)系,認(rèn)為河道地形變化(該電站進(jìn)行壩下治理)將導(dǎo)致尾水位-流量關(guān)系與現(xiàn)狀相比整體升高1.20~3.01 m。劉建輝等[2]對黃龍灘電廠尾水位升高后對機(jī)組性能的影響進(jìn)行了研究,通過對機(jī)組進(jìn)行3個水頭下的機(jī)組穩(wěn)定性試驗,系統(tǒng)了解機(jī)組的能量特性和穩(wěn)定性,指出在該條件下運(yùn)行整體上穩(wěn)定可靠。李正貴等[3]研究了水位變化對貫流式機(jī)組出力及穩(wěn)定性的影響,通過流場分析,發(fā)現(xiàn)隨著水位變化,流道內(nèi)的偏心渦帶是造成轉(zhuǎn)輪室工況惡化的原因。林家洋[4]對不同尾水位工況下機(jī)組進(jìn)行了穩(wěn)定性試驗,分析認(rèn)為機(jī)組在低尾水位、低負(fù)荷工況下運(yùn)行時,其水力脈動、機(jī)械振動均較大,尾水管有明顯噪聲,對機(jī)組運(yùn)行不利。陳國棟[5]對電站尾水位下降對機(jī)組的影響進(jìn)行了研究,研究表明尾水位下降引起機(jī)組空化性能惡化,造成轉(zhuǎn)輪及尾水管空蝕嚴(yán)重,同時指出,尾水位下降引起水頭增加,水輪機(jī)可能在超過最高水頭條件下運(yùn)行,對機(jī)組安全造成威脅。胡永華[6]的研究也同樣說明了機(jī)組在下游水位過低的不利工況下運(yùn)行的不利影響。需要指出的是,尾水位降低將引起機(jī)組空化性能、運(yùn)行穩(wěn)定性等的變化,水頭增加,水輪機(jī)結(jié)構(gòu)部件強(qiáng)度受到考驗,威脅機(jī)組運(yùn)行安全,但同時,電站水頭的增加,機(jī)組發(fā)電耗水率減少,有利于增加電站發(fā)電量,增加經(jīng)濟(jì)效益[7- 8],李登聰[9]關(guān)于尾水位抬高的研究也說明了尾水位變化對發(fā)電量的影響。以上各方法從多個角度對電站尾水位變化進(jìn)行了分析,卻沒有對該工況下,水輪機(jī)主要結(jié)構(gòu)部件強(qiáng)度進(jìn)行復(fù)核計算,僅對機(jī)組運(yùn)行安全性進(jìn)行了理論分析。

    近年來,桃源水電站受兩次河道整治影響,尾水位呈下降趨勢。桃源水電站設(shè)計最大水頭為9.7 m,尾水位降低后,導(dǎo)致最大水頭變大,超出了機(jī)組設(shè)計的運(yùn)行范圍。電站尾水位下降后,若仍維持39.5 m的正常蓄水位運(yùn)行,將超過機(jī)組安全運(yùn)行的最大工作水頭。

    從機(jī)組運(yùn)行角度考慮,桃源水電站機(jī)組為三葉片燈泡貫流式發(fā)電機(jī)組,三葉片轉(zhuǎn)輪的最大適用水頭一般不超過10 m。否則可能引起機(jī)組振動超標(biāo)、空蝕空化嚴(yán)重、葉片頭部脫流等問題。從電站運(yùn)行角度及效益角度考慮,對于徑流式電站,電站在不棄水時段,上游水位應(yīng)始終保持盡可能高的恒定狀態(tài),以求得最大年發(fā)電量,即電站正常蓄水位狀態(tài),按天然流量的自然出力運(yùn)行。由于電站運(yùn)行需同時考慮機(jī)組運(yùn)行安全及運(yùn)行效益,下游水位變化后,項目組開展尾水位降低對機(jī)組安全性影響評估研究。

    本文首先分析電站尾水位變化程度,確定復(fù)核的最大水頭。采用大型通用有限元分析軟件ANSYS 18.2,對最大水頭下管型座、主軸、轉(zhuǎn)輪體及葉片等主要部件進(jìn)行強(qiáng)度復(fù)核,同時分析機(jī)組運(yùn)行情況、空化性能、導(dǎo)水機(jī)構(gòu)強(qiáng)度及調(diào)速功等,由此評價機(jī)組結(jié)構(gòu)性能及運(yùn)行安全性。

    1 尾水位降低對機(jī)組安全性影響評估流程

    1.1 復(fù)核的最大水頭

    作為徑流式電站,貫流式電站上游水位基本不變,下游水位受水電站流量控制,隨水電站廠房處下游水位與流量關(guān)系曲線變化。因此,其水頭與下游水位-流量關(guān)系曲線密切相關(guān),電站最大水頭Hmax為上游正常蓄水位減去下游最低尾水位,即1臺機(jī)空載運(yùn)行時的尾水位。

    統(tǒng)計實(shí)測出現(xiàn)的最大水頭,并分析在不控制上游水位情況下可能出現(xiàn)的最大水頭,總體考慮,提出作為復(fù)核輸入的最大水頭。

    1.2 安全性影響評估方法

    機(jī)組安全性影響評估流程如圖1所示。首先,收集電站實(shí)際運(yùn)行的尾水位-流量數(shù)據(jù),按照河道整治時間節(jié)點(diǎn)對數(shù)據(jù)進(jìn)行劃分;然后,基于設(shè)計階段數(shù)據(jù)、電站建成及河道整治前后的數(shù)據(jù),獲得各階段電站尾水位-流量關(guān)系曲線,分析電站下游水位及實(shí)際運(yùn)行水頭變化情況,提出需復(fù)核的最大水頭,作為安全性影響評估流程的輸入要素;隨后,對最大水頭下的主要結(jié)構(gòu)部件強(qiáng)度、機(jī)組運(yùn)行情況、空化性能、導(dǎo)水機(jī)構(gòu)強(qiáng)度及調(diào)速功、過渡過程等進(jìn)行復(fù)核計算;最后,根據(jù)復(fù)核情況,給出結(jié)論并提出建議,從而實(shí)現(xiàn)尾水位降低對機(jī)組安全性影響評估流程。

    2 桃源水電站機(jī)組安全性影響評估

    2.1 電站概況

    桃源水電站位于湖南省常德市桃源縣城的沅水干流上,是沅水干流河段的第14個梯級電站,也是沅水干流最末一個梯級電站。桃源水電站上游距凌津灘水電站38.2 km,下游距桃源縣延溪河口約1.6 km,壩址緊臨桃源縣城,左、右岸分別為桃源縣漳江垸和潯陽垸。工程以發(fā)電為主,兼顧航運(yùn)、旅游等綜合利用。壩址以上流域面積為8.67萬km2,多年平均年徑流量為650億m3,多年平均流量2 060 m3/s,水庫無調(diào)節(jié)性能。電站總裝機(jī)容量180 MW,裝設(shè)9臺單機(jī)容量20 MW的燈泡貫流式水輪發(fā)電機(jī)組,保證出力48 MW,設(shè)計多年平均發(fā)電量7.93億kW·h,年利用小時4 404 h。桃源水電站水位參數(shù)為:正常蓄水位39.5 m,死水位39.3 m,正常尾水位33.400 m,下游最低水位29.440 m,額定水頭5.60 m,最大水頭9.70 m,最小水頭2.00 m,加權(quán)平均水頭6.82 m。電站水輪機(jī)型號為GZ-WP-720,為三葉片燈泡貫流式發(fā)電機(jī)組,水輪機(jī)額定出力20.62 MW,額定流量為410.97 m3/s,額定轉(zhuǎn)速79.85 r/min,額定點(diǎn)效率91.5%,額定水頭比轉(zhuǎn)速1 316 m·kW,機(jī)組吸出高度為-6.82 m,機(jī)組中心線高程為20.50 m。

    2.2 下游水位變化

    2018年11月~2019年4月,為減小下引航道口門區(qū)橫流影響,保證過往船舶的通航安全,湖南省交通部門對右河槽廠房下游1.2 km的河道及航道進(jìn)行了整治,航道底板高程由原設(shè)計的26.44 m降至25.50 m,降幅達(dá)0.94 m,導(dǎo)致生態(tài)流量380 m3/s(即小流量)情況下,電站尾水位降幅較大。

    桃源水電站設(shè)計正常庫水位39.5 m,設(shè)計最低尾水位29.44 m(對應(yīng)流量為400 m3/s),電站最大毛水頭為10.06 m。經(jīng)過河道疏浚和航道整治后,在生態(tài)流量380 m3/s情況下,尾水位降低至29.15 m,降幅達(dá)0.29 m,此時最大毛水頭達(dá)10.35 m。

    根據(jù)桃源水電站記錄的2017年1月1日~2019年9月21日(收資時)的下游水位材料,分析電站壩下水位在運(yùn)行過程中的變化。

    由于在2015年4月~2016年6月、2019年4月底前進(jìn)行了兩次河道整治工作,分析數(shù)據(jù)時分為2017年、2018年、2019年前4月、2019年5月1日~9月21日4個階段,以便于觀察近年電站水位-流量關(guān)系的變化。各階段的水位-流量關(guān)系曲線如圖2所示。

    圖2a~2f反映了各個階段中壩下水位隨平均出庫流量的關(guān)系,但分析各圖,難以看出明顯差距。設(shè)計階段,水位-流量關(guān)系是一條曲線;實(shí)際運(yùn)行時,由于受下游洞庭湖水位波動等的影響,桃源水電站水位-流量關(guān)系為一個帶狀圖形。

    圖2g~2h分別將2019年5月至9月的數(shù)據(jù)、實(shí)際運(yùn)行多年以來(2017年~2019年9月)的數(shù)據(jù)與電站建成后數(shù)據(jù)進(jìn)行對比展示,電站壩下水位-平均出庫流量關(guān)系呈現(xiàn)的帶狀圖形,較為均勻的散布在電站建成后的壩下水位-平均出庫流量關(guān)系曲線旁,無明顯偏離。

    2.3 復(fù)核的最大水頭

    電站在實(shí)際運(yùn)行時,為保證運(yùn)行安全及盡可能保障上游水位,按最大運(yùn)行水頭控制電站上游水位為39.1 m。在這種情況下,實(shí)測出現(xiàn)的電站最大水頭為11.5 m,此時推測下游水位為27.6 m,而此下游水位不可能出現(xiàn),考慮到此時水庫水位處于異常波動狀態(tài),不作為復(fù)核的最大水頭。

    分析實(shí)際運(yùn)行可能出現(xiàn)的最大水頭,枯水期實(shí)際運(yùn)行情況,零點(diǎn)班大部分時間入庫只有230 m3/s左右(上游凌津灘水電站開一臺機(jī)加區(qū)間流量),該流量剛好夠桃源水電站一臺機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行,對應(yīng)下游水位約為28.6 m,此時的毛水頭約為10.9 m。

    取10.9 m作為機(jī)組安全性影響評估流程的最大水頭。

    2.4 水輪機(jī)主要部件強(qiáng)度復(fù)核

    采用有限元算法對機(jī)組各主要結(jié)構(gòu)部件強(qiáng)度進(jìn)行復(fù)核,分析結(jié)果如下。

    2.4.1 管型座

    當(dāng)最大運(yùn)行水頭升高時,管型座所受的壓力會增加,甩負(fù)荷時的壓力上升也會增加。管型座強(qiáng)度復(fù)核計算結(jié)果詳見表1。

    表1 管型座強(qiáng)度復(fù)核計算結(jié)果

    桃源水電站機(jī)組管型座材料為Q235B,其屈服極限為215 MPa,抗拉強(qiáng)度極限為375 MPa。從管型座受力分析可見,水頭提高后,管型座應(yīng)力水平總體不大。各計算工況下,管型座應(yīng)力滿足設(shè)計要求;整體變形處于正常范圍內(nèi),水頭升高后管型座強(qiáng)度可滿足要求。

    2.4.2 主軸

    最大運(yùn)行水頭提高后,水輪機(jī)出力仍為額定出力,則主軸的扭剪應(yīng)力不變,只有軸向水推力變化。在主機(jī)廠進(jìn)行主軸設(shè)計時,水輪機(jī)模型試驗還未完成,強(qiáng)度計算水推力是以預(yù)估數(shù)值加載,模型試驗完成后,水推力數(shù)據(jù)比預(yù)估數(shù)據(jù)小,有足夠的余量,此次水頭升高后,水推力增加后仍然小于主軸設(shè)計時的預(yù)估值。在不超發(fā)、不增加水輪機(jī)出力的情況下,主軸有足夠的強(qiáng)度。

    2.4.3 轉(zhuǎn)輪體

    水頭提高后,機(jī)組飛逸轉(zhuǎn)速增高,飛逸工況轉(zhuǎn)輪體的離心力增加。由于葉片的水壓力變化,葉片對轉(zhuǎn)輪體的支反力也隨之變化。轉(zhuǎn)輪體強(qiáng)度用有限元復(fù)核計算結(jié)果詳見表2。

    表2 轉(zhuǎn)輪體強(qiáng)度復(fù)核計算結(jié)果

    根據(jù)GB 15468—2006《水輪機(jī)基本技術(shù)條件》第4.2.2.7節(jié)的規(guī)定,由有限元方法得到的應(yīng)力分析結(jié)果在正常工況條件下最大應(yīng)力不得超過材料屈服強(qiáng)度的2/3(190 MPa),特殊工況條件下最大應(yīng)力不得超過材料的屈服強(qiáng)度(285 MPa)。從計算結(jié)果來看,發(fā)額定出力20.62 MW時,轉(zhuǎn)輪體平均應(yīng)力在許用值范圍內(nèi),最大集中應(yīng)力超出許用值,運(yùn)行存在一定的風(fēng)險。

    2.4.4 葉片

    根據(jù)運(yùn)行工況,葉片的水力分布由CFD分析得出。葉片強(qiáng)度用有限元進(jìn)行分析,計算結(jié)果為:最大水頭(10.9 m)額定出力條件下,葉片最大等效應(yīng)力130.2 MPa,許用應(yīng)力為110 MPa,最大徑向位移1.10 mm;最大水頭(10.9 m)飛逸工況下,葉片最大等效應(yīng)力159.2 MPa,許用應(yīng)力為220 MPa,最大徑向位移0.40 mm。

    根據(jù)GB/T 15468—2006《水輪機(jī)基本技術(shù)條件》的規(guī)定,轉(zhuǎn)輪葉片的最大許用應(yīng)力為110 MPa。從計算結(jié)果來看,在最大運(yùn)行水頭額定出力時,轉(zhuǎn)輪葉片應(yīng)力超過了標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的許用應(yīng)力值,轉(zhuǎn)輪葉片應(yīng)力偏大。

    2.5 機(jī)組運(yùn)行情況分析

    2.5.1 單位轉(zhuǎn)速

    根據(jù)與機(jī)組廠家交流情況,根據(jù)主機(jī)廠家設(shè)計經(jīng)驗,當(dāng)運(yùn)行工況點(diǎn)單位轉(zhuǎn)速n11大于95%最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速n′10(n11>95%n′10)時,機(jī)組運(yùn)行情況較好;當(dāng)90%n′10

    查閱桃源水電站水輪機(jī)模型特性曲線,機(jī)組最優(yōu)單位轉(zhuǎn)速n′10約為190 r/min,則90%n′10=0.9×190=171 r/min,95%n′10=0.95×190=180.5 r/min。

    當(dāng)最大運(yùn)行水頭為10.9 m時,n11=172.18 r/min,即90%n′10

    2.5.2 運(yùn)行區(qū)域?qū)Ρ?/p>

    查閱桃源水電站水輪機(jī)模型曲線,最大運(yùn)行水頭的范圍僅為10 m,未示10 m以上的區(qū)域。隨著運(yùn)行水頭的提高,對于最大水頭10 m以上區(qū)域的效率、空化、壓力脈動等發(fā)展趨勢較難判斷。基于原水輪機(jī)模型曲線進(jìn)行分析及預(yù)估,最大水頭提升后,導(dǎo)葉開度及槳葉開度將減小,水輪機(jī)效率將低于原最大水頭的效率。

    2.5.3 壓力脈動

    由水輪機(jī)運(yùn)行特性曲線初步分析,壓力脈動的相對值隨著運(yùn)行水頭的提高呈減小的趨勢。

    2.6 空化性能復(fù)核

    本次研究針對空化性能進(jìn)行了計算復(fù)核。電站尾水位取下游水位-出庫流量關(guān)系圖上的最低尾水位。從桃源模型試驗結(jié)果看,水頭9.7 m,出力24.98 MW,槳葉為0°時,葉片表面發(fā)生氣蝕,空化系數(shù)σ=1.460 8,如圖3所示。

    提高水頭后,槳葉開度在-8°左右,氣蝕系數(shù)參考模型試驗數(shù)據(jù)取1.46,計算結(jié)果詳見表3。

    表3 空化性能復(fù)核計算結(jié)果

    從以上計算結(jié)果初步估計,水頭提高后,運(yùn)行不在無空化范圍,葉片空蝕會增加,葉片檢修頻率需提高。

    2.7 導(dǎo)水機(jī)構(gòu)強(qiáng)度及調(diào)速功

    由于調(diào)速器的調(diào)速功與最大水頭有關(guān)及最大水頭下流量等參數(shù)有關(guān),中型反擊式水輪機(jī)所需的接力器容量估算公式為

    (1)

    式中,A為接力器容量,kg·m;Hmax為最大水頭,m;Q為最大水頭下額定出力時的流量,m3/s;D1為轉(zhuǎn)輪直徑,m。

    最大水頭增加至10.9 m后,D1不變,Q變小,Hmax變大,經(jīng)初步計算,接力器容量與最大水頭9.7 m的接力器容量相差較小。經(jīng)主機(jī)廠初步估算,導(dǎo)葉操作最低油壓提高至5.2 MPa可以滿足10.9 m水頭運(yùn)行。

    2.8 過渡過程復(fù)核計算

    根據(jù)強(qiáng)度復(fù)核情況,轉(zhuǎn)輪體及葉片強(qiáng)度超出標(biāo)準(zhǔn)值,不能滿足提高水頭運(yùn)行的要求,需要采取相關(guān)措施。過渡過程計算需基于改造或更換后的轉(zhuǎn)輪特性開展。

    3 結(jié) 論

    (1)機(jī)組各部件結(jié)構(gòu)強(qiáng)度方面。從本次強(qiáng)度復(fù)核計算的結(jié)果來看,在最大運(yùn)行水頭為9.7 m時,轉(zhuǎn)輪體應(yīng)力已接近許用值,裕量有限。最大運(yùn)行水頭提高至10.9 m后,轉(zhuǎn)輪體、轉(zhuǎn)輪葉片強(qiáng)度超出標(biāo)準(zhǔn)值;而管型座、主軸在水頭提高后仍然具有足夠的強(qiáng)度,能滿足安全運(yùn)行要求。

    (2)機(jī)組安全性方面。由于模型曲線所示水頭范圍為2~10 m,未示10 m以上的區(qū)域,對于最大水頭10 m以上區(qū)域的效率、空化、壓力脈動等發(fā)展趨勢較難判斷。根據(jù)運(yùn)行特性曲線,初步分析最大水頭提升后,導(dǎo)葉開度及槳葉開度將減小,水輪機(jī)效率將低于原最大水頭的效率。壓力脈動的相對值隨著運(yùn)行水頭的提高呈減小的趨勢,同時空化情況加重,葉片空蝕會有所增加。導(dǎo)水機(jī)構(gòu)強(qiáng)度可滿足最大水頭提升后運(yùn)行。根據(jù)初步估算,導(dǎo)葉接力器最低油壓需提高至5.2 MPa。

    綜上所述,桃源電站尾水位降低,最大水頭提高至10.9 m運(yùn)行,從機(jī)組運(yùn)行安全性考慮,存在風(fēng)險。

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