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    基于外形不確定性的熱防護(hù)系統(tǒng)概率設(shè)計(jì)

    2022-12-05 06:34:10石釗旭鄭小鵬
    關(guān)鍵詞:有限元模型設(shè)計(jì)

    張 凱,石釗旭,鄭小鵬,許 諾,陸 規(guī)

    (1. 中國(guó)運(yùn)載火箭技術(shù)研究院,北京,100076;2. 華北電力大學(xué),北京,102206)

    0 引 言

    熱防護(hù)系統(tǒng)的作用為保護(hù)飛行器在高速狀態(tài)下順利經(jīng)過大氣層,防止飛行器表面產(chǎn)生的氣動(dòng)熱影響飛行器內(nèi)部?jī)x器安全運(yùn)作,其可靠性和結(jié)構(gòu)完整性對(duì)飛行器的安全至關(guān)重要。在對(duì)熱防護(hù)系統(tǒng)的穩(wěn)健設(shè)計(jì)過程中,傳統(tǒng)方法通常假設(shè)所有可能影響飛行器安全的因素最壞情況同時(shí)發(fā)生[1],而不考慮該種情況發(fā)生的可能性大小。在熱防護(hù)系統(tǒng)不斷趨于輕質(zhì)化、一體化發(fā)展的當(dāng)下,這種設(shè)計(jì)方法顯得過于保守與低效。因此,為了提高飛行器性能、減輕飛行器的重量,必須為熱防護(hù)系統(tǒng)提供更加精細(xì)與高效的設(shè)計(jì)方法。

    在熱防護(hù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)階段,系統(tǒng)的不確定性主要包括零件制造安裝過程中產(chǎn)生的尺寸偏差、外部環(huán)境變化造成的氣動(dòng)熱變化和材料因溫度變化性能的不穩(wěn)定等。為掌握設(shè)計(jì)參數(shù)特性,在保證安全的情況下盡量減少設(shè)計(jì)的保守性,就要開展更加精細(xì)化的設(shè)計(jì)[2],盡可能多地將重要的不確定性因素考慮進(jìn)來(lái)。概率化是精細(xì)化設(shè)計(jì)的一種重要方式,概率化設(shè)計(jì)方法是采用概率的方法對(duì)隨機(jī)不確定性參數(shù)進(jìn)行量化,在給定輸入的不確定信息下,估算出輸出響應(yīng)的不確定性。采用概率設(shè)計(jì)方法能在保證可靠性的前提下有效降低系統(tǒng)重量[3]。

    目前概率化設(shè)計(jì)的不確定性輸入主要包括以下方面:a)熱防護(hù)系統(tǒng)材料屬性的不確定性。Howell[4]最早提出利用蒙特卡羅方法對(duì)熱傳導(dǎo)參數(shù)的不確定性進(jìn)行分析,奠定了不確定性概率化設(shè)計(jì)的基礎(chǔ);辛健強(qiáng)、屈強(qiáng)等[5,6]考慮了二維多層熱防護(hù)系統(tǒng)的各層厚度、材料熱導(dǎo)率、比熱容、密度和涂層材料輻射率等參數(shù)不確定性對(duì)系統(tǒng)背溫的影響。b)來(lái)流環(huán)境的不確定性。Weaver[7]通過CFD數(shù)值模擬方法,研究了來(lái)流的速度、溫度和密度以及碰撞系數(shù)對(duì)飛行器氣動(dòng)熱和流場(chǎng)的影響;何忠駿[8]利用隨機(jī)過程展開方法考慮了來(lái)流熱載荷不確定性對(duì)二維蓋板式熱防護(hù)系統(tǒng)的影響;張偉[9]從來(lái)流速度、來(lái)流溫度、壁面溫度和來(lái)流密度這四個(gè)不確定性方面,對(duì)返回艙開展了氣動(dòng)熱不確定性量化分析和敏感性分析;鄔曉敬等[10]研究了飛行狀態(tài)參數(shù)(馬赫數(shù)、仰角)的不確定性對(duì)翼型氣動(dòng)熱特性的影響。

    現(xiàn)有概率化設(shè)計(jì)模型方法,大多沒有考慮幾何形狀的影響,僅針對(duì)簡(jiǎn)單二維幾何模型,熱量傳導(dǎo)簡(jiǎn)化為一維[11]或者二維[5,6]。而對(duì)于目前一體化大面積精細(xì)設(shè)計(jì)實(shí)際工程應(yīng)用來(lái)說,只取其中微小單元做分析,簡(jiǎn)化成一維或二維模型,無(wú)法體現(xiàn)成體的熱防護(hù)性能。本文針對(duì)球頭、平板、錐體三種典型飛行器形狀,構(gòu)建三維真實(shí)模型,比較與二維模型差異,同時(shí)研究不同外形下,來(lái)流熱流以及材料熱物性參數(shù)等概率特性分布在熱防護(hù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)中的傳播特性。

    1 概率化設(shè)計(jì)流程

    在前人工作基礎(chǔ)上[12,13],結(jié)合本文工作實(shí)際,本文所提出的不確定性設(shè)計(jì)主要包括以下流程,如圖1所示。

    圖1 不確定性概率設(shè)計(jì)優(yōu)化流程 Fig.1 Uncertainty Probabilistic Design Optimization Process

    a)對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行確定性建模,在該基礎(chǔ)上考慮系統(tǒng)中的不確定性參數(shù)與變量,根據(jù)熱防護(hù)系統(tǒng)真實(shí)環(huán)境決定性能與構(gòu)型需求,多層熱防護(hù)系統(tǒng)的不確定性涉及到多種因素,其中最重要有3種:物性參數(shù)、熱流密度、幾何外形,選取這3種因素作為系統(tǒng)不確定性來(lái)源,實(shí)現(xiàn)各不確定性參數(shù)的區(qū)間表達(dá);

    b)對(duì)這些不確定性參數(shù)進(jìn)行靈敏度分析,將有顯著影響的參數(shù)輸入到模型中,進(jìn)行不確定性建模;

    c)由于高精度模型的計(jì)算成本較大,效率較低,代理模型具有快速模擬且擬合精度較高的特點(diǎn),可以通過構(gòu)建代理模型對(duì)原來(lái)的高精度模型進(jìn)行近似,以此作為高精度模型的快速低成本替代,本文采用的是響應(yīng)面的代理模型;

    d)通過代理模型的計(jì)算結(jié)果以及采用拉丁超立方抽樣方法的蒙特卡羅模擬[14]來(lái)對(duì)不確定性進(jìn)行分析,如:定量分析系統(tǒng)性能在不確定性影響下的分布特征、計(jì)算設(shè)計(jì)方案的可靠度[15~17]等;

    e)通過敏感度分析[18],對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行不確定性優(yōu)化,使得系統(tǒng)最終符合設(shè)計(jì)要求,本文采用的敏感度分析方法為相關(guān)系數(shù)法。

    2 有限元概率分析方法

    2.1 有限元理論模型

    有限元分析[19](Finite Element Analysis,F(xiàn)EA)采用數(shù)學(xué)近似的方式,模擬實(shí)際物理系統(tǒng)(幾何和載荷工況),其主要思想是把系統(tǒng)劃分為有限數(shù)量的簡(jiǎn)單且相互作用的單元,用這些有限數(shù)量的未知量去逼近無(wú)限未知量的真實(shí)系統(tǒng)。有限元擁有計(jì)算精度高和適用于各種復(fù)雜形狀的特點(diǎn),因此被當(dāng)作是一種非常有效的工程分析手段。

    三維瞬態(tài)熱傳導(dǎo)方程可以表達(dá)為

    上表面受到氣動(dòng)加熱,邊界條件為

    下面表面當(dāng)作絕熱壁面,邊界條件為

    初始時(shí)刻,熱防護(hù)層溫度分布:

    式中ρ為材料密度;c為材料比熱容;τ為時(shí)間;kx,ky,kz為材料沿物體3個(gè)主方向的熱導(dǎo)率;nx,ny,nz為邊界外法線的方向余弦;h為對(duì)流換熱系數(shù);Ta為外部環(huán)境溫度;T0為熱防護(hù)層初始時(shí)刻溫度;T為溫度,是時(shí)間與坐標(biāo)的函數(shù)。一階常微分方程經(jīng)由偏微分方程離散后得到:

    式中C為熱容矩陣,K為熱傳導(dǎo)矩陣,C和K都是對(duì)稱正定陣;P為載荷向量;T為節(jié)點(diǎn)溫度向量;T˙為節(jié)點(diǎn)溫度對(duì)時(shí)間的導(dǎo)數(shù)向量。上述方程的求解利用直接積分法完成。

    2.2 模型驗(yàn)證

    對(duì)本文提出的有限元模型進(jìn)行驗(yàn)證,采用文獻(xiàn)[5]中數(shù)據(jù),進(jìn)行模擬得到背溫曲線對(duì)比如圖2所示,最大誤差不超過1.35%,模擬結(jié)果與論文數(shù)據(jù)擬合良好。

    圖2 有限元模型背溫驗(yàn)證 Fig.2 Finite Element Model Back Temperature Verification

    2.3 三維模型與二維模型對(duì)比

    在熱防護(hù)系統(tǒng)概念設(shè)計(jì)中,經(jīng)常將熱防護(hù)系統(tǒng)實(shí)際模型簡(jiǎn)化,現(xiàn)對(duì)熱防護(hù)系統(tǒng)經(jīng)常用到的3種外形,利用2.1節(jié)所述方法建立三維典型飛行器有限元模型。模型幾何尺寸如圖3所示。取球頭模型中微小單元,錐體與三維圓環(huán)截面建立二維有限元模型,模型尺寸如圖3b所示。

    圖3 球頭-錐體-圓板幾何尺寸 Fig.3 Geometry of ball Head- Cone - circular plate

    在所建立的有限元模型中,采用輻射式多層蓋板熱防護(hù)系統(tǒng)[5,20],其中第1層為蓋板防熱層,厚度為 3 mm,第2層和第3層分別為高溫隔熱層、低溫隔熱層,厚度分別為21 mm、18 mm,第4層為蒙皮結(jié)構(gòu)層,厚度為3 mm,各層材料物性在表1中給出。

    表1 確定性輸入?yún)?shù) Tab.1 Deterministic Input Parameters

    圖4為氣動(dòng)熱和背溫時(shí)間變化歷程。采用圖4a的氣動(dòng)熱通量,不同外形下熱防護(hù)系統(tǒng)背溫的時(shí)間變化歷程如圖4b所示,三維圓環(huán)與二維圓環(huán)背溫在最終時(shí)刻分別為104.77 ℃與104.68 ℃,可見若忽略高度方向熱傳導(dǎo)的情況下,可近似簡(jiǎn)化為二維模型。三維錐體與二維斜面背溫平均值在最終時(shí)刻分別為127.22 ℃與121.28 ℃,相差約6 ℃,三維球頭與微單元背溫在最終時(shí)刻分別為105.2 ℃與97.67 ℃,相差7.53 ℃。相比于規(guī)則對(duì)稱的圓環(huán)結(jié)構(gòu),非規(guī)則的椎體及球曲面導(dǎo)致傳熱熱流方向發(fā)生偏轉(zhuǎn),固與二維模型預(yù)測(cè)結(jié)果發(fā)生偏離。在考慮錐面與彎曲球面的輻射角度以及熱流密度非均勻等因素下,傳統(tǒng)任取微小單元做一維傳熱分析具有一定的局限性。整體由瞬態(tài)熱分析結(jié)果可以看出熱防護(hù)系統(tǒng)的防隔熱性能良好。

    圖4 氣動(dòng)熱和背溫時(shí)間變化歷程 Fig.4 Time Evolution of Aerothermal Curve, Back Temperature

    續(xù)圖4

    圓形與錐形沿?zé)岱雷o(hù)層厚度方向溫度隨時(shí)間變化如圖5所示。兩種外形熱防護(hù)層上表面受到氣動(dòng)熱的影響導(dǎo)致兩者表面溫度相同,但是隨著時(shí)間推移,錐形沿?zé)岱雷o(hù)層厚度方向溫度提升比圓形形狀更快,說明不同外形對(duì)熱量傳遞的速度有影響。

    圖5 錐形與圓形厚度方向溫度歷程 Fig.5 Temperature Histories in the Thickness Direction of Cones and Circles

    在三維模型中,錐體的背溫提升速率大于球?qū)优c圓板形狀的速率。圖6為終末時(shí)刻3種外形沿?zé)岱雷o(hù)厚度方向的溫度柱狀圖。

    圖6 終末時(shí)刻3種外形溫度分布 Fig.6 Temperature Distribution of Three Shapes at the End Time

    由圖6可以看到,錐體在高溫隔熱層與低溫隔熱層接觸面的溫度遠(yuǎn)大于另外兩種形狀,導(dǎo)致背溫沿厚度方向的溫度梯度加劇,背溫高于另外兩種形狀。

    2.4 不同外形下物性參數(shù)不確定性對(duì)背溫的影響

    在熱防護(hù)系統(tǒng)分析與設(shè)計(jì)中,存在著諸多不確定因素如幾何裝配偏差、實(shí)際加工制造誤差、材料物性也會(huì)因溫度的變化發(fā)生顯著變化等,從數(shù)學(xué)統(tǒng)計(jì)學(xué)上來(lái)講大致服從一定的數(shù)學(xué)分布規(guī)律,將這些服從某種數(shù)學(xué)分布的不確定性因素看做輸入,進(jìn)行相關(guān)概率分析可得到目標(biāo)函數(shù)概率信息。

    選取幾何參數(shù)及物性參數(shù),假設(shè)各參數(shù)服從截?cái)喔咚狗植茧S機(jī)性分布,標(biāo)準(zhǔn)差遵循3σ原則[21],誤差上下限為5%,設(shè)置底層蒙皮結(jié)構(gòu)溫度作為輸出,各變量所代表的物理意義如表2所示。

    表2 不確定性輸入?yún)?shù) Tab.2 Uncertainty Input Parameters

    經(jīng)拉丁超立方抽樣蒙特卡洛模擬172次后,建立響應(yīng)面,擬合出響應(yīng)面后便可運(yùn)用響應(yīng)面方程代替實(shí)際有限元計(jì)算過程進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算效率將會(huì)大大提高。利用響應(yīng)面模擬100 000次得到不同外形下影響背溫的靈敏度如圖7所示。

    通過靈敏度分析可得到相關(guān)系數(shù)對(duì)系統(tǒng)輸出參數(shù)的影響程度。由圖7可知,蓋板式熱防護(hù)系統(tǒng)影響輸出變量最大的前4個(gè)輸入變量分別是D2、D3、K2、K3,即不同外形熱防護(hù)層的高溫隔熱層與低溫隔熱層的厚度與材料熱導(dǎo)率的不確定性對(duì)背溫影響顯著,3種外形高溫隔熱層的厚度占比都在16.6%左右,對(duì)蓋板式熱防護(hù)系統(tǒng)到達(dá)底層的最高溫度影響最大,且是負(fù)相關(guān)。低溫隔熱層厚度近似占比為16.1%,其次是高低溫隔熱層材料的熱導(dǎo)率占比為9.6%與9.0%,且只有K2、K3正相關(guān),對(duì)于底層蒙皮最高溫度越低越好的熱防護(hù)系統(tǒng)來(lái)說,應(yīng)盡量通過增加負(fù)相關(guān)變量參數(shù)值或降低正相關(guān)變量參數(shù)值來(lái)達(dá)到降低底層蒙皮最高溫度的效果。

    圖7 靈敏度分析 Fig.7 Sensitivity Analysis

    其中圓板的低溫隔熱層熱導(dǎo)率占比為10.33%,較高于另外兩者,其余參數(shù)對(duì)熱防護(hù)性能的影響所占比例不大,均為6%~8%。故在蓋板式輻射多層熱防護(hù)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和制造中為提高系統(tǒng)的可靠性,應(yīng)當(dāng)盡量控制高溫、低溫隔熱層材料熱導(dǎo)率物性的穩(wěn)定,不因其他因素變化而產(chǎn)生波動(dòng),在制造時(shí)減小防護(hù)層厚度的偏差,控制在盡量小的誤差范圍內(nèi)。

    3 熱可靠性評(píng)估

    3.1 可靠度定義

    熱防護(hù)系統(tǒng)的熱可靠度定義[22,23]為

    式中Pl為熱防護(hù)系統(tǒng)性功能失效概率;Ts為內(nèi)基體所能承受許用溫度;Tmax為背溫隨時(shí)間歷程中溫度最大值;g(x)為不確定因素作為輸入變量服從的概率密度函數(shù)。

    本文采用蒙特卡洛法,可靠度經(jīng)大量模擬可直接從統(tǒng)計(jì)輸出結(jié)果得到:

    式中N為蒙特卡洛法模擬的次數(shù)。

    采用概率方法時(shí),需要結(jié)合工程實(shí)際對(duì)系統(tǒng)魯棒性進(jìn)行評(píng)估并設(shè)置相應(yīng)可靠度范圍,經(jīng)設(shè)計(jì)后得到系統(tǒng)可靠性在范圍內(nèi),則結(jié)束當(dāng)前階段設(shè)計(jì),若不在可靠性范圍內(nèi)則可調(diào)整隔熱材料厚度,重新進(jìn)行概率設(shè)計(jì)流程,直到滿足要求。

    3.2 概率設(shè)計(jì)方法的收益

    設(shè)置蒙皮以下機(jī)內(nèi)設(shè)備耐受溫度為150 ℃,對(duì)比傳統(tǒng)裕度設(shè)計(jì)與概率設(shè)計(jì)的結(jié)果。依據(jù)以往安全裕度設(shè)計(jì)要求,將各不確定因素考慮到最壞情況,建立確定性模型,進(jìn)行有限元計(jì)算。先前蓋板式熱防護(hù)系統(tǒng)的尺寸如表3所示。

    表3 傳統(tǒng)式蓋板系統(tǒng)尺寸 Tab.3 Traditional Cover System Dimensions

    選取蓋板式熱防護(hù)系統(tǒng)厚度t(D2+D3)作為設(shè)計(jì)參數(shù),以每增加1 mm厚度選取1個(gè)點(diǎn),共選取6個(gè)厚度參數(shù)點(diǎn)分別構(gòu)造確定性模型,模型中其他不確定因素均選取對(duì)底層蒙皮經(jīng)歷最高溫度最不利的情況,以此進(jìn)行計(jì)算,統(tǒng)計(jì)底層蒙皮1200 s內(nèi)所經(jīng)歷最高溫度Tmax數(shù)據(jù),如圖8a所示。

    依據(jù)概率設(shè)計(jì)過程,考慮各不確定因素在取平均值的情況下,建立確定性模型,進(jìn)行有限元計(jì)算。依據(jù)前面靈敏度分析結(jié)果,選取蓋板式熱防護(hù)系統(tǒng)靈敏度分析中對(duì)底層蒙皮經(jīng)歷最高溫度影響最大的參數(shù)隔熱層厚度D2+D3作為設(shè)計(jì)參數(shù),選取對(duì)系統(tǒng)輸出參數(shù)Tmax影響最大的參數(shù)D2+D3作為設(shè)計(jì)參數(shù)可以迅速且有效地獲得最優(yōu)解。運(yùn)用設(shè)計(jì)參數(shù)在35~45 mm范圍內(nèi)每隔2 mm取1個(gè)點(diǎn),分別建立確定性模型進(jìn)行計(jì)算,統(tǒng)計(jì)1200 s內(nèi)底層蒙皮經(jīng)歷最高溫度maxT數(shù)據(jù),繪制成曲線,如圖8b所示。從圖8大致估算各因素不確定性影響溫度范圍,初步確定設(shè)計(jì)參數(shù)D2+D3=38 mm,即maxT=132 ℃時(shí)所對(duì)應(yīng)D2厚度值。依據(jù)可靠性要求,在系統(tǒng)機(jī)內(nèi)設(shè)備耐受溫度為150 ℃的情況下,考慮各種不確定性因素,該熱防護(hù)系統(tǒng)須達(dá)到99.999%的可靠度。

    將設(shè)計(jì)參數(shù)t=38 mm帶入確定性模型,運(yùn)用參數(shù)化建模,建立參數(shù)化模型,考慮各不確定因素的不確定性,設(shè)置輸出參數(shù),進(jìn)行樣本計(jì)算。通過樣本結(jié)果擬合響應(yīng)面,并模擬抽樣100 000次,統(tǒng)計(jì)抽樣結(jié)果。統(tǒng)計(jì)出連接部位底層蒙皮經(jīng)歷最高溫度的累積分布曲線,如圖8c所示。maxT≤150 ℃的概率在86%左右,故調(diào)整設(shè)計(jì)參數(shù)D2+D3,將D2+D3調(diào)整為39 mm,重新帶入確定性模型進(jìn)行迭代計(jì)算,直到可靠性滿足要求。

    圖8 熱防護(hù)設(shè)計(jì) Fig.8 TPS Designs

    蒙皮以下機(jī)內(nèi)設(shè)備耐受溫度為150 ℃,即sT=150 ℃時(shí)對(duì)應(yīng)的熱防護(hù)系統(tǒng)厚度。將各不確定性因素考慮到最壞情況,即制造尺寸、比熱容、密度、發(fā)射率等取偏差最小值,熱導(dǎo)率取偏差最大值,由圖可得傳統(tǒng)設(shè)計(jì)尺寸,并重新帶入模型進(jìn)行驗(yàn)算得到新設(shè)計(jì)的蓋板式熱防護(hù)系統(tǒng)尺寸如表4所示。

    表4 新設(shè)計(jì)的蓋板式熱防護(hù)系統(tǒng)尺寸 Tab.4 Newly Designed Cover Plate Thermal Protection System Dimensions

    4 結(jié) 論

    本文對(duì)不同外形熱防護(hù)系統(tǒng)物性參數(shù)與熱流的不確定性等角度對(duì)輻射式多層熱防護(hù)系統(tǒng)進(jìn)行了研究,得到以下結(jié)論:

    a)三維與二維模型之間存在差異,若三維模型沿寬度方向無(wú)限長(zhǎng),且沿寬度方向沒有發(fā)生形狀變化,可近似簡(jiǎn)化為二維模型,但簡(jiǎn)化后的模型與三維模型仍有差異,熱防護(hù)系統(tǒng)僅從二維模型進(jìn)行設(shè)計(jì),還存在較大的不足。

    b)不同外形對(duì)熱量傳遞也存在影響,在沿寬度方向形狀變化越劇烈的外形會(huì)造成更大的溫度梯度,導(dǎo)致熱量傳輸更迅速,在本文研究里錐形背溫提升率大于球?qū)哟笥趫A板。

    c)3種外形熱防護(hù)層的高溫隔熱層與低溫隔熱層的厚度與材料熱導(dǎo)率的不確定性對(duì)背溫影響顯著。

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