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    刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行對(duì)輸水調(diào)度及工程安全的影響

    2022-12-05 13:16:58增,田源,魏凱,萬(wàn)
    人民長(zhǎng)江 2022年11期
    關(guān)鍵詞:渠段渠首分水

    董 玉 增,田 豐 源,魏 凱,萬(wàn) 蕙

    (1.南水北調(diào)中線干線工程建設(shè)管理局 渠首分局,河南 南陽(yáng) 473000; 2.長(zhǎng)江勘測(cè)規(guī)劃設(shè)計(jì)研究有限責(zé)任公司,湖北 武漢 430010; 3.水利部長(zhǎng)江治理與保護(hù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖北 武漢 430010)

    0 引 言

    南水北調(diào)中線總干渠全長(zhǎng)1 432 km,其中陶岔渠首至北拒馬河段為明渠輸水,線路長(zhǎng)1 198 km。根據(jù)調(diào)節(jié)總干渠水位和流量、配合退水、保障分水口門取水水位要求、便于管理等原則,明渠段共布設(shè)節(jié)制閘61座,平均間隔約20 km[1]。節(jié)制閘一般采用閘前常水位方式運(yùn)行,也有變水位運(yùn)行方式[2]。截至2022年5月,中線總干渠累計(jì)調(diào)水量超460億m3,受益人口達(dá)7 900萬(wàn)。精準(zhǔn)調(diào)度及精確控制有效保障了中線工程輸水安全和供水安全。

    目前,關(guān)于南水北調(diào)中線總干渠水力學(xué)模擬及控制運(yùn)行已有較多研究成果[3-6]。隨著新工況、新需求的不斷增多,部分研究探討了與規(guī)劃設(shè)計(jì)階段不同的運(yùn)行控制方式。在小流量、高水位運(yùn)行狀況下,李立群等[7]對(duì)比了多種調(diào)度運(yùn)行方案,在保持節(jié)制閘過(guò)閘流量不變、對(duì)上下游渠段水位影響較小的前提下實(shí)現(xiàn)了節(jié)制閘大開(kāi)度檢驗(yàn);萬(wàn)蕙等[8]分析了調(diào)節(jié)旁側(cè)閘孔過(guò)閘流量的小范圍局部控制方式,發(fā)現(xiàn)可減小短時(shí)間內(nèi)事故閘門過(guò)閘流量的影響;吳永妍等[9]研究了基于控制蓄量法的運(yùn)行方式,可在滿足運(yùn)行安全和高效的同時(shí)減少節(jié)制閘調(diào)節(jié)頻次,提高靈活性和穩(wěn)定性;李景剛等[10]采用量綱分析法率定了節(jié)制閘過(guò)流公式,并繪制了考慮閘上、閘下水位因素的節(jié)制閘開(kāi)度與過(guò)閘流量關(guān)系曲線,為日常調(diào)度提供了額外的依據(jù)。

    2018年8月,陶岔渠首樞紐電廠投入運(yùn)行。截至2021年12月,累計(jì)發(fā)電量超過(guò)6.28億kW·h,效益顯著。然而,2019年2~3月受丹江口水庫(kù)來(lái)水持續(xù)偏枯的影響,陶岔電廠上下游水頭差持續(xù)下降,超出電站機(jī)組安全運(yùn)行范圍,導(dǎo)致電站機(jī)組被迫停機(jī),電廠發(fā)電效益受損。為應(yīng)對(duì)陶岔電廠上游水位偏低、發(fā)電水頭不足的問(wèn)題,降低陶岔電廠下游水位是簡(jiǎn)單有效的方式之一。根據(jù)南水北調(diào)中線工程總干渠控制運(yùn)行方式,陶岔電廠下游水位受控于下游節(jié)制閘,即刁河節(jié)制閘。為降低陶岔電廠下游水位,需相應(yīng)降低刁河節(jié)制閘閘前運(yùn)行水位,極限條件下需刁河節(jié)制閘退出控制運(yùn)行。刁河節(jié)制閘設(shè)置的初衷主要是為了保障上游肖樓分水口的分水水位,并在突發(fā)應(yīng)急事故下與刁河退水閘進(jìn)行聯(lián)合應(yīng)急處置。從刁河節(jié)制閘在總干渠的位置來(lái)看,刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后可由陶岔渠首和下游湍河節(jié)制閘實(shí)現(xiàn)對(duì)總干渠運(yùn)行的控制;從通水7 a多以來(lái)的實(shí)際情況來(lái)看,因事故工況需要刁河節(jié)制閘阻斷水流,配合刁河退水閘退水的概率較低。因此,在實(shí)際調(diào)度運(yùn)行控制中,可嘗試將刁河節(jié)制閘退出控制運(yùn)行。

    然而,刁河節(jié)制閘退出控制運(yùn)行將導(dǎo)致陶岔至刁河渠段水位降低,會(huì)對(duì)肖樓分水口分水能力及深挖方、高地下水位的渠道襯砌穩(wěn)定性造成一定影響,需定量論證刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行對(duì)總干渠輸水調(diào)度和工程安全的影響。因此,本文采用水力學(xué)數(shù)值模擬方法,分析刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行前后的渠段水力變化,重點(diǎn)研究對(duì)肖樓分水口取水水位和分水能力、渠道襯砌穩(wěn)定的影響,初步探究對(duì)陶岔電廠發(fā)電效益的提高作用,以為總干渠精準(zhǔn)調(diào)度提供參考。

    1 研究對(duì)象

    1.1 陶岔渠首樞紐

    陶岔渠首樞紐工程是丹江口水庫(kù)的副壩,主要由引水閘、河床式電站、兩岸連接壩段等大壩擋水建筑物以及上游引渠、下游300 m總干渠等組成。工程主要任務(wù)是供水、灌溉,并兼顧發(fā)電。設(shè)計(jì)引水流量350 m3/s,加大引水流量420 m3/s。陶岔電廠采用河床徑流式電站,電站廠房型式為燈泡貫流式,安裝2臺(tái)25 MW發(fā)電機(jī)組,裝機(jī)容量為50 MW[11]。機(jī)組裝機(jī)高程136.20 m,正常運(yùn)行水頭范圍為6.00~22.60 m。

    1.2 肖樓分水口

    肖樓分水口(樁號(hào)K4+196)是總干渠上第一個(gè)分水口,分水口下游與引丹總干渠相接,為解決引丹總干渠灌溉區(qū)的水源問(wèn)題而設(shè)置。肖樓分水口為開(kāi)敞式弧形分水口門,僅1孔,閘孔寬6.5 m,設(shè)計(jì)流量為100 m3/s,閘前設(shè)計(jì)水位為146.70 m,閘后水位為146.20 m[11]。

    1.3 刁河節(jié)制閘

    刁河節(jié)制閘位于刁河渡槽進(jìn)口段,是刁河渡槽的組成部分。刁河渡槽是南水北調(diào)中線工程總干渠的第一座渡槽,上距陶岔渠首樞紐14.6 km,下距湍河渡槽21.8 km。刁河渡槽雙線兩槽布置,設(shè)計(jì)流量350 m3/s,加大流量420 m3/s,進(jìn)口設(shè)計(jì)水位146.80 m,加大水位147.56 m。刁河節(jié)制閘為弧形工作門,共2孔,單孔閘室寬13.0 m,閘室底板高程140.70 m,閘頂高程148.56 m[11]。

    1.4 陶岔至刁河渠段

    陶岔渠首樞紐至刁河節(jié)制閘渠段(以下簡(jiǎn)稱陶岔至刁河渠段)過(guò)水?dāng)嗝娌捎没炷烈r砌,斷面形式為梯形斷面,底寬10.5~31.0 m,邊坡1∶2.0~1∶3.5,縱坡為1/25 000。渠首至肖樓分水閘渠段利用已建引丹總干渠擴(kuò)挖與修整。肖樓分水閘至刁河節(jié)制閘渠段沿線地面高程較高,以深挖方為主,最大挖深47 m。該渠段存在部分高地下水位渠段,樁號(hào)K4+200~K6+200,渠段地下水位在146.00~152.80 m之間,地下水埋深3~5 m;樁號(hào)K6+200~K12+000渠段地下水埋深1~4 m[10]。

    2 研究方法

    根據(jù)陶岔至刁河渠段輸水建筑物、控制建筑物特點(diǎn)和現(xiàn)狀,建立總干渠水力學(xué)模型,主要包括一維恒定非均勻流基本方程和過(guò)閘流量方程,并分析襯砌抗滑穩(wěn)定和抗浮穩(wěn)定系數(shù)。

    2.1 恒定非均勻流基本方程

    南水北調(diào)中線工程恒定流計(jì)算的基本方程為能量方程,適用于明渠、渡槽、倒虹吸,計(jì)算公式如下[8]:

    (1)

    式中:Z為水位;p為壓強(qiáng);u為流速;α為動(dòng)能修正系數(shù),一般情況下可令α1=α2=1;hw為水頭損失,包含沿程水頭損失和局部水頭損失。下標(biāo)1和2分別代表上游斷面和下游斷面。

    2.2 過(guò)閘流量方程

    刁河節(jié)制閘、肖樓分水閘、陶岔引水閘均為弧形閘門,本文采用弧形門過(guò)閘流量公式計(jì)算過(guò)閘流量Q?;⌒伍T過(guò)流方程分為孔流、堰流、孔流向堰流過(guò)渡3段。令Ya,Yb分別表示孔流上限與堰流的下限。

    (1) 對(duì)于孔流,Y≤Ya,則有:

    (2)

    (2) 對(duì)于堰流,Y≥Yb,則有:

    (3)

    (3) 孔流向堰流過(guò)渡,Ya≤Y≤Yb

    (4)

    式中:σ為淹沒(méi)系數(shù);m為流量系數(shù);ε為側(cè)收縮系數(shù);e為開(kāi)度;h為上游水位;b為上游渠道中寬,相關(guān)取值見(jiàn)文獻(xiàn)[2]。

    2.3 渠道襯砌穩(wěn)定分析

    襯砌穩(wěn)定計(jì)算包括抗滑穩(wěn)定[12]和抗浮穩(wěn)定[13-14]兩部分,計(jì)算公式分別為

    (5)

    (6)

    式中:Kc為沿襯砌板基底面的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù);f為襯砌基底面與地基之間的摩擦系數(shù);∑H為作用在襯砌板上的全部下滑力,kN;∑G為垂直作用在襯砌板上的作用力之和,kN;Kf為抗浮穩(wěn)定安全系數(shù);∑V為作用在襯砌板全部向下的鉛直力之和,kN;∑U為作用在襯砌板上的揚(yáng)壓力,kN。

    3 典型流量工況選取

    刁河節(jié)制閘與肖樓分水口實(shí)際過(guò)閘流量除了與丹江口水庫(kù)來(lái)水量和下游用戶需水量密切相關(guān),還與工程實(shí)際運(yùn)行狀況相關(guān)[15],具有一定的不確定性。本次研究按照代表性、全面性、對(duì)調(diào)度不利等原則選取典型流量工況。

    根據(jù)中線工程規(guī)劃階段確定的總干渠各旬長(zhǎng)序列供水流量過(guò)程[16],選取95%,75%,50%,25%,5%等5種不同頻率對(duì)應(yīng)的渠段流量作為基礎(chǔ),再結(jié)合設(shè)計(jì)流量和加大流量,并考慮不同流量規(guī)模,選定0,80,150,200,280,320,350,420 m3/s等8種典型流量工況。

    4 研究結(jié)果與分析

    4.1 對(duì)渠段的水力影響

    表1為刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行對(duì)陶岔至刁河渠段的水力影響,包括水位、渠段蓄量、流速、響應(yīng)時(shí)間變化等。圖1為150 m3/s和350 m3/s工況下,刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行前后陶岔至刁河渠段計(jì)算水面線對(duì)比成果。

    從表1和圖1可知:與刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行前相比,刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后計(jì)算水面線降低0.18~1.15 m,平均降低0.65 m;渠段蓄量減小7.0萬(wàn)~96.6萬(wàn)m3,平均減小46.7萬(wàn)m3,減幅為1.6%~23.2%;渠段流速增加0.04~0.18 m/s,平均增加0.11 m/s,增幅為3.4%~26.7%;渠段響應(yīng)時(shí)間增加0.2~2.5 min,平均增加0.9 min,增幅為0.7%~8.3%。水位降幅、蓄量減幅、響應(yīng)時(shí)間增幅均隨著流量規(guī)模的增加而減小。流速增幅隨流量規(guī)模增加呈先增后減的規(guī)律,當(dāng)渠段流量為200 m3/s時(shí)流速增幅達(dá)到最大值。

    圖1 刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行前后陶岔至刁河渠段水面線對(duì)比

    表1 刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行對(duì)陶岔至刁河渠段的水力影響

    刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后,渠段蓄量減少,通過(guò)合理的運(yùn)行調(diào)度方案,可充分利用渠段富余的調(diào)蓄能力,增加總干渠運(yùn)行調(diào)度的靈活性[9]。渠段流速雖有增加,但加大、設(shè)計(jì)流量下陶岔至刁河渠段最大流速分別為2.09 m/s和2.23 m/s,低于總干渠渠道抗沖流速[17],仍在安全范圍內(nèi)。渠段響應(yīng)時(shí)間略有增加,但增加幅度較小,對(duì)渠道控制運(yùn)行影響較小[18]。整體來(lái)看,刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行導(dǎo)致水面線下降,但對(duì)總干渠調(diào)度運(yùn)行影響較小。

    4.2 對(duì)肖樓分水口的影響

    4.2.1對(duì)取水水位的影響

    刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后肖樓分水口閘前水位變化見(jiàn)表2。從表2中可知:刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后,肖樓分水口閘前水位比退出前下降0.20~1.15 m,平均降低0.63 m。其中,加大流量與設(shè)計(jì)流量下,刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后肖樓分水口閘前水位下降幅度大致相當(dāng)。隨著渠段流量規(guī)模的減小,刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后肖樓分水口閘前水位下降幅度增大,當(dāng)渠段流量為150 m3/s時(shí),肖樓分水口閘前水位下降0.89 m,低于肖樓分水口設(shè)計(jì)引水位。

    表2 刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行前后肖樓分水口閘前水位變化分析

    4.2.2對(duì)設(shè)計(jì)分水能力的影響

    刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后,肖樓分水口閘前水位下降,設(shè)計(jì)分水能力降低。結(jié)合8種典型渠段流量工況,考慮肖樓分水口分水流量不超過(guò)陶岔渠首流量的限制條件,刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后,肖樓分水口的設(shè)計(jì)分水能力變化分析見(jiàn)表3。

    表3 刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行前后肖樓分水口分水能力變化分析

    當(dāng)陶岔渠首流量為420 m3/s時(shí),肖樓分水口閘前最大取水位為147.37 m,滿足肖樓分水口設(shè)計(jì)分水的水位要求。當(dāng)陶岔渠首流量為350 m3/s時(shí),肖樓分水口閘前最大取水位為146.58 m,最大分水能力為94 m3/s。隨著陶岔渠首流量的減小,渠段水位逐漸下降,肖樓分水口分水能力減小。這種分水能力減小幅度與渠段流量規(guī)模呈反比,即渠段流量越小,肖樓分水口分水能力減幅越大。

    4.2.3對(duì)實(shí)際分水情況的影響

    刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后,影響肖樓分水口實(shí)際分水情況的主要因素為陶岔引水規(guī)模及肖樓分水口實(shí)際用水需求。陶岔引水規(guī)模與中線沿線用水需求有關(guān)。根據(jù)2018~2019年實(shí)際運(yùn)行情況,陶岔渠首平均流量約246 m3/s,最小流量為138 m3/s。肖樓分水口實(shí)際用水需求與供水對(duì)象即引丹灌區(qū)有關(guān),受氣候條件、灌溉制度、當(dāng)?shù)毓┧芰Φ扔绊慬19]。統(tǒng)計(jì)分析規(guī)劃階段所確定的肖樓分水口門長(zhǎng)系列分水流量過(guò)程可知,分水需求不超過(guò)30 m3/s的時(shí)段占80%??梢?jiàn),陶岔引水流量常年保持在一定水平,肖樓分水口分水流量普遍較小。

    經(jīng)分析,在陶岔實(shí)際最低引水流量工況下,刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后渠段水位可滿足肖樓分水口30 m3/s的分水要求。肖樓分水口大流量供水時(shí)段主要集中于引丹灌區(qū)灌溉期,與此同時(shí),丹江口水庫(kù)多處于汛期,水量充足,陶岔引水流量較大,刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后渠段水位基本能滿足肖樓80 m3/s的分水要求。此外,中線工程調(diào)度運(yùn)行遵循水量調(diào)度計(jì)劃,大流量分水要求具有預(yù)見(jiàn)性,此時(shí)及時(shí)恢復(fù)刁河節(jié)制閘參與控制運(yùn)行可消除該影響。

    由此可見(jiàn),刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行,雖在一定程度上降低了肖樓分水口的設(shè)計(jì)分水能力,但對(duì)實(shí)際分水影響較小,僅對(duì)個(gè)別極端大流量分水要求造成一定影響,且此影響可快速消除。

    4.3 對(duì)總干渠襯砌穩(wěn)定的影響

    根據(jù)陶岔至刁河渠段運(yùn)行情況,選取4個(gè)典型斷面進(jìn)行襯砌抗滑和抗浮穩(wěn)定分析,成果見(jiàn)表4。從表4可知:刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后,典型斷面襯砌抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)和抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)較退出前略有降低,但均在安全允許值范圍內(nèi),滿足安全保障要求。需要注意的是,在汛期連續(xù)降雨且渠坡排水不暢時(shí),若地下水位持續(xù)升高,則襯砌板存在一定失穩(wěn)風(fēng)險(xiǎn)[13,20],此時(shí)需要注意及時(shí)恢復(fù)刁河節(jié)制閘參與控制運(yùn)行,保障工程安全。

    表4 陶岔至刁河渠段典型斷面襯砌抗滑、抗浮穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果

    4.4 刁河節(jié)制閘退出對(duì)陶岔電廠發(fā)電的影響

    刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行,可降低陶岔電廠下游水位,一方面可改善枯期陶岔電廠發(fā)電水頭不足的問(wèn)題,延長(zhǎng)發(fā)電時(shí)間;另一方面,可在陶岔電廠機(jī)組工作水頭要求范圍內(nèi)加增加發(fā)電水頭,提升發(fā)電效益。

    根據(jù)2017~2019年實(shí)測(cè)水情數(shù)據(jù)估算,刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行可延長(zhǎng)發(fā)電時(shí)間1 032 h,增加發(fā)電量2 804萬(wàn)kW·h(見(jiàn)表5)。其中,2017,2018,2019年分別為平水年、豐水年、平水偏枯年,分別增加發(fā)電量1 150萬(wàn),890萬(wàn),764萬(wàn)kW·h。

    表5 刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行對(duì)陶岔電廠發(fā)電效益的提升作用

    對(duì)比刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后陶岔電廠各月發(fā)電效益提升結(jié)果可知,增加發(fā)電時(shí)間的月份主要集中于3,4,6,7月,尤以3月份居多,占比64%;其次為4月份,占比31%。增加發(fā)電量較多的月份為3月和7月。對(duì)比汛期和非汛期發(fā)電效益增加情況可知,汛期各月平均增加發(fā)電量77.4萬(wàn)kW·h,非汛期各月平均增加發(fā)電量106.4萬(wàn)kW·h,汛期增加發(fā)電效益低于非汛期。

    5 結(jié) 論

    南水北調(diào)中線工程安全通水至今,積累了大量的安全調(diào)度運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)。本文針對(duì)陶岔電廠發(fā)電并網(wǎng)的新工況,研究了刁河節(jié)制閘退出控制運(yùn)行對(duì)調(diào)度運(yùn)行、肖樓分水口分水能力、渠道襯砌穩(wěn)定、陶岔電廠發(fā)電效益等的影響。研究結(jié)果表明:刁河節(jié)制閘退出運(yùn)行后,陶岔至刁河渠段水位沿程降低0.18~1.15 m,對(duì)總干渠調(diào)度運(yùn)行影響較??;肖樓分水口分水能力受到一定影響,但可基本滿足實(shí)際分水要求,個(gè)別極端大流量分水具有預(yù)見(jiàn)性,可及時(shí)恢復(fù)刁河節(jié)制閘參與運(yùn)行來(lái)消除影響;襯砌板抗滑、抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)較退出前略有降低,但均在安全允許值范圍內(nèi),滿足安全保障要求;陶岔電廠發(fā)電水頭增加,可延長(zhǎng)發(fā)電時(shí)間,增加發(fā)電量,提高發(fā)電效益。研究成果可為新形勢(shì)和新要求下南水北調(diào)中線工程優(yōu)化調(diào)度運(yùn)行提供參考,為保障工程運(yùn)行安全、提升工程效益提供支撐。

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