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    嚴(yán)寒地區(qū)越冬深基坑水平凍脹力影響因素研究

    2022-12-05 13:16:54鑫,苗軍,隋力,劉
    人民長(zhǎng)江 2022年11期
    關(guān)鍵詞:凍脹力冷端側(cè)壁

    吳 忠 鑫,苗 勝 軍,隋 智 力,劉 澤 京

    (1.北京科技大學(xué) 土木與資源工程學(xué)院,北京 100083; 2.北京城市學(xué)院 城市建設(shè)學(xué)部,北京 100083)

    0 引 言

    中國(guó)是世界上凍土分布最多的國(guó)家之一,凍土面積占全國(guó)陸地總面積的2/3[1]。凍結(jié)過程中巖土體體積膨脹,內(nèi)部結(jié)構(gòu)破壞,物理力學(xué)性質(zhì)發(fā)生改變。基坑土體在越冬期會(huì)產(chǎn)生水平凍脹力,水平凍脹力的大小對(duì)基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)以及保證基坑的安全穩(wěn)定具有重要影響。

    為探究越冬期基坑變形及水平凍脹力的變化規(guī)律,學(xué)者們從試驗(yàn)測(cè)試、數(shù)值模擬及現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)等方面開展了大量研究。在試驗(yàn)測(cè)試方面:王文順等[2]進(jìn)行了多次大規(guī)模凍融試驗(yàn),研究了不同系統(tǒng)下溫度場(chǎng)的變化情況。姚直書等[3]通過相似模擬試驗(yàn)研究了深基坑凍土墻模型,給出了凍融過程中凍脹力的變化趨勢(shì)。汪仁和等[4]采用一種自主開發(fā)的凍土凍脹試驗(yàn)機(jī)對(duì)土體側(cè)向凍脹規(guī)律進(jìn)行了研究,總結(jié)了多圈環(huán)形人工凍結(jié)壁溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)的變化規(guī)律。邢爽等[5]通過室內(nèi)凍脹試驗(yàn)探究了土體溫度變化對(duì)凍脹力、凍脹位移的影響。李巖等[6]總結(jié)了不同最低溫度和凍結(jié)鋒面位置下豎向直排凍結(jié)方式水平凍脹力的變化規(guī)律。Yu等[7]通過試驗(yàn)提出柔性支擋結(jié)構(gòu)可以降低凍脹力對(duì)基坑的影響。王建州等[8]通過物理相似模型試驗(yàn),分析了越冬深基坑凍脹力在凍融過程中的變化特性。

    在數(shù)值模擬方面:楊更社等[9]采用有限元軟件模擬了凍土深基坑施工開挖過程,得出基坑變形與溫度和凍土圍護(hù)墻厚度之間的關(guān)系。李寶花等[10]推導(dǎo)了凍土墻越冬期溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)的耦合微分控制方程。黃建華[11]針對(duì)凍土凍脹性態(tài)特征進(jìn)行了分析,探討了卸壓孔的卸荷作用對(duì)水平凍脹力的影響。耿珂[12]采用ANSYS軟件模擬不同凍融循環(huán)條件下基坑的凍脹力大小,分析了溫度場(chǎng)與凍脹力之間的關(guān)系。孫超等[13]分析了溫度對(duì)樁體水平凍脹力大小和分布模式的影響。王紹君等[14]采用ABAQUS軟件對(duì)內(nèi)支撐式支護(hù)結(jié)構(gòu)體系凍脹變形進(jìn)行了分析。劉守花等[15]模擬了熱對(duì)流和熱傳導(dǎo)對(duì)越冬基坑凍脹的影響,總結(jié)了基坑溫度場(chǎng)的分布規(guī)律。

    在現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)方面:Don等[16]對(duì)越冬期基坑擋土墻的土壓力進(jìn)行了監(jiān)測(cè),發(fā)現(xiàn)冬季時(shí)的土壓力是其他季節(jié)的5~7倍。謝欣等[17]對(duì)越冬期基坑側(cè)壁樁間的氣溫、土溫和水平土應(yīng)力進(jìn)行了監(jiān)測(cè),分析了樁間土體不同階段的應(yīng)力變化規(guī)律。高鵬飛等[18]對(duì)包頭某越冬基坑進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè),探究了越冬時(shí)基坑位移和錨桿軸力的變化規(guī)律。崔高航等[19-20]對(duì)哈爾濱市季凍區(qū)某越冬深基坑進(jìn)行監(jiān)測(cè)和數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析,歸納了坑壁的變形特征。趙春生等[21]結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),發(fā)現(xiàn)基坑地下連續(xù)墻在凍融過程中的應(yīng)力變化可達(dá)正常氣溫條件下的3~5倍。

    綜上所述,學(xué)者們通過試驗(yàn)測(cè)試、數(shù)值模擬以及現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)等方法分析了水平凍脹力對(duì)基坑水平位移和圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形的影響,并探究了水平凍脹力的產(chǎn)生機(jī)理,但鮮有文獻(xiàn)研究不同基坑施工條件對(duì)水平凍脹力的影響程度。為此,本文以哈爾濱地鐵3號(hào)線會(huì)展中心站基坑為依托,通過現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)和數(shù)值模擬,結(jié)合多因素分析結(jié)果探究不同因素對(duì)基坑水平凍脹力的影響,獲得各因素對(duì)水平凍脹力影響的敏感性,研究成果可為相似基坑工程凍脹災(zāi)害的防治提供參考。

    1 工程概況

    哈爾濱地鐵3號(hào)線會(huì)展中心站基坑全長(zhǎng)190.2 m,基坑開挖寬度為22.7 m,深度為20.2 m。設(shè)計(jì)采用“圍護(hù)樁+內(nèi)支撐”的圍護(hù)結(jié)構(gòu)形式。如圖1所示,基坑內(nèi)部設(shè)置4道Φ609、t=16鋼支撐,支撐水平間距為3.8~6.0 m,由于支撐跨度較大,為穩(wěn)固支撐,在支撐中部設(shè)置工具柱和Φ1 000 mm、L=8.5 m的基礎(chǔ)樁。圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用Φ800 mm@1 200 mm、L=27.2 m鋼筋混凝土鉆孔灌注樁,樁間掛設(shè)鋼筋網(wǎng)并噴射C25混凝土。

    圖1 基坑車站圍護(hù)結(jié)構(gòu)橫剖面(尺寸單位:mm)

    該工程地層分布主要為雜填土、粉質(zhì)黏土、中砂及粗砂,未見不良地質(zhì),地表上覆人工填土的厚度約為1.0~1.5 m。具體的地層分布見表1。

    表1 土層分層信息

    哈爾濱市處于典型的季節(jié)性凍土區(qū),冬季凍結(jié)時(shí)長(zhǎng)190 d,平均氣溫-19.7 ℃,最低值-41.4 ℃,具體溫度變化見表2?;又苓呁馏w的標(biāo)準(zhǔn)凍結(jié)深度可達(dá)到2.0~2.1 m,巖土層凍脹等級(jí)為Ⅰ級(jí)不凍脹至Ⅳ級(jí)強(qiáng)凍脹。

    表2 哈爾濱冬季平均氣溫

    2 基坑凍脹數(shù)值模擬

    2.1 模型建立

    為分析越冬期基坑水平位移和水平凍脹力的變化規(guī)律,采用FLAC3D數(shù)值軟件,應(yīng)用劍橋模型進(jìn)行凍融模擬。模型物理參數(shù)依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)土層信息進(jìn)行設(shè)置?;幽P鸵妶D2。

    圖2 基坑整體模型示意

    選取10月中旬到次年1月中旬的平均氣溫對(duì)基坑進(jìn)行凍脹模擬,具體溫度變化見圖3,采用二次多項(xiàng)式進(jìn)行擬合,擬合公式如下:

    圖3 10月中旬至次年1月中旬氣溫變化

    T=0.0021d2-0.4937d+6.7482

    式中:T為溫度,d為天數(shù)。

    2.2 越冬基坑溫度變化分析

    不同時(shí)間的基坑溫度場(chǎng)計(jì)算結(jié)果如圖4所示。由圖4可知:土體溫度場(chǎng)整體呈軸對(duì)稱分布,地表溫度在11月5日達(dá)到了-2 ℃,基坑外的土體首先凍結(jié),此時(shí)的凍結(jié)深度約為0.2 m;基坑坑底和側(cè)壁的溫度仍處于0 ℃以上,土體尚未發(fā)生凍結(jié)。至12月5日,基坑坑底和側(cè)壁溫度分別達(dá)到了-1.5 ℃和-5 ℃,坑底土體開始凍結(jié),此時(shí)地表的凍結(jié)深度約為-1.2 m,基坑側(cè)壁的凍結(jié)深度約為-0.3 m。隨著基坑土體表面溫度不斷降低,凍結(jié)深度不斷增大,但坑內(nèi)土體凍結(jié)深度要小于坑外土體。至1月15日,土體表層溫度達(dá)到了最低,此時(shí)地表溫度為-20.6 ℃,基坑側(cè)壁溫度為-13.5 ℃,基坑底部溫度為-7.9 ℃,地表的凍結(jié)深度為2.2 m,基坑內(nèi)部的凍結(jié)深度為1.3 m。

    圖4 不同時(shí)間溫度場(chǎng)云圖

    1月15日不同深度的土體溫度曲線如圖5所示。由圖5可知:在基坑越冬期,最低溫度位于地表,隨著深度的不斷增加,溫度呈線性增長(zhǎng),在達(dá)到基坑底部時(shí),由于導(dǎo)熱系數(shù)和空氣不同,溫度變化突然出現(xiàn)轉(zhuǎn)折并急劇上升,當(dāng)深度達(dá)到-25 m左右時(shí),土體溫度共計(jì)升高到10 ℃左右,此處溫度接近土體初始溫度,隨著深度的繼續(xù)增加,土體溫度基本趨于穩(wěn)定,在達(dá)到12 ℃時(shí)溫度不再發(fā)生變化。這是由于土體內(nèi)部的溫度受地表氣溫和深層土體溫度共同影響,在淺層區(qū)域,土體溫度主要受地表溫度影響;隨著土體深度的增加,地表溫度的影響減小,深層土體溫度的影響開始增大,土體內(nèi)部的溫度逐漸與深層土體的溫度趨于一致。

    圖5 1月15日不同深度土體溫度

    2.3 水平凍脹位移分析

    圖6為越冬期間基坑土體水平位移云圖。由圖6可知,隨著氣溫的降低,土體凍結(jié)程度加深,導(dǎo)致基坑側(cè)壁的水平位移隨著時(shí)間的推移不斷增大。10月份基坑側(cè)壁的變形較小,最大水平位移約為3 mm;11月到12月份由于溫度大幅降低,側(cè)壁出現(xiàn)了較大的變形,最大位移達(dá)到16 mm;1月份溫度降至最低,但凍脹過程基本完成,側(cè)壁水平位移逐漸平緩。在凍脹過程中,基坑側(cè)壁的水平位移分布均隨基坑深度的增加呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)。這是由于靠近基坑上部土體的凍脹應(yīng)力可以向地面釋放,減小了水平方向上的位移,基坑中部土體在垂直方向上受到約束,導(dǎo)致水平位移增加,而靠近基坑底部的土體溫度相對(duì)較高并且受基底土體的約束,故變形較小。

    圖6 不同時(shí)間基坑水平位移云圖

    選取基坑側(cè)壁中部和邊角截面進(jìn)行分析,不同深度下側(cè)壁水平位移變化如圖7所示。接近地表位置水平位移較小,從地表開始到7 m深的位置處,側(cè)壁水平位移隨著深度的增加急劇增大,隨后變形增加幅度減小,在8 m左右的位置,側(cè)壁水平位移達(dá)到最大。中部與邊角的最大水平位移分別為19.8 mm和14.6 mm,這是由于邊角位置受到臨邊影響,支撐效果較好,所以位移偏小。隨深度增加,側(cè)壁位移開始減小,當(dāng)?shù)竭_(dá)基底時(shí),基坑側(cè)壁的水平位移最終穩(wěn)定在3 mm左右,這是由于基坑底部和底板對(duì)側(cè)壁的約束作用導(dǎo)致的?;舆吔呛椭胁课恢米冃我?guī)律一致,但由于邊角側(cè)壁土體的推擠作用,導(dǎo)致其水平位移遠(yuǎn)小于基坑中部。

    圖7 側(cè)壁水平位移隨深度變化

    選取基坑側(cè)壁中部最大水平位移點(diǎn)進(jìn)行分析,繪制不同時(shí)間下側(cè)壁水平位移變化曲線如圖8所示。由圖8可知,隨著時(shí)間的增加,水平位移整體呈現(xiàn)上升趨勢(shì)。其中在10月15日到11月5日期間,水平位移的上升趨勢(shì)較為緩慢,因?yàn)樵摃r(shí)間段是土體發(fā)生凍脹的初始階段,溫度對(duì)土體的影響較小,基坑基本穩(wěn)定。11月5日后土體凍脹現(xiàn)象加快,隨著溫度的降低,基坑側(cè)壁的水平位移開始快速增大。到了1月5日,水平位移的增大趨勢(shì)減緩,逐漸趨于水平,水平位移達(dá)到最大,約為19.8 mm。這時(shí)基坑周邊土體已經(jīng)基本完成凍結(jié),凍結(jié)深度變化緩慢,基坑趨于穩(wěn)定。

    圖8 基坑側(cè)壁最大水平位移隨時(shí)間變化

    2.4 水平凍脹力分析

    對(duì)基坑側(cè)壁水平凍脹力進(jìn)行研究,選取基坑側(cè)壁中部截面,繪制不同深度下基坑水平凍脹力變化曲線如圖9所示?;觽?cè)壁水平凍脹力接近地表位置水平凍脹力較小,從地表到8 m深的位置,基坑水平凍脹力呈增加趨勢(shì),這是由于基坑土體對(duì)水平凍脹力的釋放產(chǎn)生了約束效果。隨著深度增加,上部土體的約束變大,水平凍脹力隨之增大。隨后,水平凍脹力呈波動(dòng)趨勢(shì),并逐漸減小,隨基坑深度的增加,側(cè)壁溫度逐漸升高,導(dǎo)致側(cè)壁下部的水平凍脹力出現(xiàn)一定回落趨勢(shì)。而基坑底部水平凍脹力則突然增大,基底受到土體約束,其側(cè)壁變形較小,水平凍脹力無法釋放從而急劇增大。在基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)和鋼支撐加固位置,基坑水平凍脹力出現(xiàn)突然增大現(xiàn)象。

    圖9 基坑側(cè)壁水平凍脹力隨深度變化

    根據(jù)JGJ 118-2011《凍土地區(qū)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》要求,凍土地區(qū)基坑水平凍脹力設(shè)計(jì)值為200 kPa,在模擬結(jié)果中可以發(fā)現(xiàn)部分位置水平凍脹力已經(jīng)超出規(guī)范設(shè)計(jì)值,坑底最大值甚至達(dá)到了291.4 kPa,遠(yuǎn)超規(guī)范設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。為保證基坑施工過程安全穩(wěn)定,需要對(duì)基坑水平凍脹力及其影響因素進(jìn)行研究,以探尋適合季凍區(qū)基坑越冬的施工措施。

    3 水平凍脹力影響因素分析

    3.1 模擬試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    水平凍脹力的大小受到多種因素影響。劉炳宇等[22]的研究表明,越冬期間對(duì)水平凍脹力變化影響較大的因素包括冷端溫度、降溫時(shí)長(zhǎng)和圍護(hù)樁剛度等。本文通過模擬試驗(yàn)探究各因素對(duì)基坑水平凍脹力影響的敏感性。參考現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際工況選取不同參量水平,建立三因素三水平的正交試驗(yàn)方案如表3所列。運(yùn)用FLAC3D進(jìn)行基坑越冬模擬,分別設(shè)置9種不同參數(shù)的工況,得到模擬結(jié)果見表4。

    表3 正交模擬試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    表4 正交模擬試驗(yàn)?zāi)M結(jié)果

    不同工況下水平凍脹力隨基坑深度變化規(guī)律見圖10。不同工況下基坑水平凍脹力變化趨勢(shì)基本保持一致,隨著基坑深度的增加,水平凍脹力從地面開始逐漸呈現(xiàn)增大趨勢(shì)。在達(dá)到8 m深左右,水平凍脹力不再繼續(xù)增大,而是出現(xiàn)波動(dòng);當(dāng)達(dá)到14 m時(shí),水平凍脹力出現(xiàn)小幅度減小,最后在基坑底部突然增大。水平凍脹力最大值均出現(xiàn)在基坑底部,不同工況下最大水平凍脹力值為318.0 kPa。為獲得不同因素的敏感性,應(yīng)用方差分析和極差分析進(jìn)一步研究各因素對(duì)水平凍脹力的影響。

    圖10 基坑側(cè)壁不同工況水平凍脹力變化

    3.2 方差分析

    根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果,由方差分析確定不同因素對(duì)水平凍脹力影響的顯著性,如表5所列。采用F檢驗(yàn)法對(duì)影響水平凍脹力的因素進(jìn)行檢驗(yàn),冷端溫度、降溫時(shí)長(zhǎng)、圍護(hù)樁剛度的F值分別為142.61,16.39,5.09,冷端溫度F>F0.01(2,2),降溫時(shí)長(zhǎng)F

    表5 方差分析

    不同因素對(duì)水平凍脹力的影響曲線如圖11所示。冷端溫度的影響程度曲線起伏最大,最大凍脹力在冷端溫度的影響下增幅達(dá)到156.5%,降溫時(shí)間和圍護(hù)樁剛度的影響程度曲線則較小,水平凍脹力的增幅僅為27.6%和13.2%。這說明冷端溫度是影響水平凍脹力大小的關(guān)鍵因素,為使水平凍脹力在基坑越冬期滿足規(guī)范要求,應(yīng)優(yōu)先考慮通過保溫措施改變冷端溫度。

    圖11 不同因素影響程度

    3.3 極差分析

    不同因素對(duì)水平凍脹力影響顯著性的極差分析結(jié)果如表6所列。冷端溫度、降溫時(shí)間和圍護(hù)樁剛度的極差分別為144.27,48.10,25.57。由此可見,在試驗(yàn)范圍內(nèi),各參數(shù)對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)的影響從大到小的順序?yàn)槔涠藴囟取⒔禍貢r(shí)間、圍護(hù)樁剛度,且冷端溫度對(duì)水平凍脹力的影響遠(yuǎn)大于降溫時(shí)間和圍護(hù)樁剛度,這一結(jié)果與方差顯著性分析結(jié)果吻合。

    表6 極差分析

    根據(jù)正交模擬試驗(yàn)結(jié)果可知:冷端溫度-6 ℃、降溫時(shí)長(zhǎng)30 d、圍護(hù)樁剛度300 MN·m2為模擬結(jié)果中的最優(yōu)工況。通過模擬得出該水平下最大水平凍脹力為122.1 kPa。另外,結(jié)合模擬結(jié)果,當(dāng)滿足冷端溫度高于-13 ℃時(shí),可保證基坑最大水平凍脹力在規(guī)范設(shè)計(jì)值200 kPa以內(nèi),即應(yīng)優(yōu)先通過設(shè)置一定保溫措施,使基坑內(nèi)部處于較高溫度,以降低水平凍脹力對(duì)基坑的影響,從而保證基坑越冬期的穩(wěn)定和安全。

    依據(jù)正交模擬試驗(yàn)結(jié)果,采用棉氈和暖風(fēng)炮對(duì)該越冬基坑進(jìn)行保溫處理,并對(duì)基坑側(cè)壁中部及邊角處的棉氈進(jìn)行了加厚處理,以保持越冬期間基坑內(nèi)部處于較為安全的溫度。在越冬期間,對(duì)基坑進(jìn)行監(jiān)測(cè),圖12為基坑側(cè)壁中部截面監(jiān)測(cè)結(jié)果與模擬工況6的水平位移對(duì)比圖。基坑側(cè)壁整體變形規(guī)律與模擬結(jié)果較為一致,水平位移呈現(xiàn)先增大后減小的變化規(guī)律。最大水平位移位于基坑10 m深處,約為13 mm,與工況6模擬結(jié)果相比,現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)變形更小?,F(xiàn)場(chǎng)的保溫措施極大地提高了基坑側(cè)壁的溫度,減弱了側(cè)壁水平凍脹力對(duì)基坑的影響,降低了基坑越冬期的凍脹變形量,保證了基坑越冬期間的安全與穩(wěn)定。

    圖12 側(cè)壁水平位移對(duì)比

    4 結(jié) 論

    本文結(jié)合工程實(shí)例,對(duì)哈爾濱地區(qū)超深基坑越冬期進(jìn)行數(shù)值模擬、正交模擬試驗(yàn)分析以及現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè),得出以下結(jié)論:

    (1) 模擬結(jié)果顯示越冬期基坑側(cè)壁最大水平位移約為20.3 mm,位于基坑中部偏上位置;基坑最大水平凍脹力為291.4 kPa,位于側(cè)壁和底部交會(huì)位置。水平凍脹力變化規(guī)律呈現(xiàn)出先增大后減小最后在基底處突然增大的規(guī)律,并且在基坑中部和底部均超出規(guī)范允許值,存在一定安全風(fēng)險(xiǎn)。

    (2) 針對(duì)基坑水平凍脹力的不同影響因素,設(shè)計(jì)了正交模擬試驗(yàn),其影響結(jié)果為冷端溫度>降溫時(shí)長(zhǎng)>圍護(hù)樁剛度。結(jié)果表明,冷端溫度對(duì)水平凍脹力的影響要遠(yuǎn)大于降溫時(shí)長(zhǎng)和圍護(hù)樁剛度。為保證基坑安全,應(yīng)優(yōu)先考慮采取相應(yīng)保溫措施提高基坑內(nèi)部溫度。另外通過模擬可知,當(dāng)冷端溫度高于-13 ℃時(shí)即可滿足規(guī)范要求,通過保溫措施降低凍脹對(duì)基坑側(cè)壁的影響為最優(yōu)方案,可極大增強(qiáng)基坑的穩(wěn)定性。

    (3) 結(jié)合正交模擬試驗(yàn)結(jié)果以及現(xiàn)場(chǎng)工程條件,對(duì)越冬期基坑采用棉氈和暖風(fēng)炮進(jìn)行保溫處理,并對(duì)基坑側(cè)壁中部及邊角處的棉氈進(jìn)行加厚。實(shí)際監(jiān)測(cè)的側(cè)壁水平位移最大值為13 mm,現(xiàn)場(chǎng)保溫效果良好,保證了基坑越冬期間的安全穩(wěn)定。

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