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    魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)及功率分析

    2022-12-02 09:07:58鎮(zhèn)
    糧食加工 2022年6期

    吳 鎮(zhèn)

    (陜西能源職業(yè)技術(shù)學(xué)院人事處,陜西 咸陽 712000)

    魔芋精粉機(jī)是采用干法加工工藝實(shí)現(xiàn)工業(yè)化、成批量生產(chǎn)魔芋精粉的主要設(shè)備。魔芋精粉機(jī)對(duì)魔芋顆粒多次重復(fù)研磨成粉末狀,使研磨后的各項(xiàng)參數(shù)滿足精粉級(jí)別,是一種高效實(shí)用的魔芋精粉加工設(shè)備,在實(shí)際生產(chǎn)中由多臺(tái)魔芋精粉機(jī)組成。魔芋精粉機(jī)中傳動(dòng)系統(tǒng)是保證設(shè)備動(dòng)力傳遞和生產(chǎn)加工的前提,其性能直接影響魔芋精粉的加工質(zhì)量和生產(chǎn)效率。

    1 魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)

    魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)的作用是將電動(dòng)機(jī)輸出的動(dòng)力傳遞到執(zhí)行機(jī)構(gòu),以滿足設(shè)備正常運(yùn)轉(zhuǎn)和動(dòng)力傳遞。魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)由四級(jí)傳動(dòng)所組成,分別為電動(dòng)機(jī)與快輥之間傳動(dòng)為第一級(jí)傳動(dòng),快輥與慢輥之間傳動(dòng)為第二級(jí)傳動(dòng),慢輥與喂料前輥之間傳動(dòng)為第三級(jí)傳動(dòng),以及喂料前輥與喂料后輥之間傳動(dòng)為第四級(jí)傳動(dòng)。對(duì)于魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)中各級(jí)傳動(dòng),設(shè)計(jì)出以下傳動(dòng)方案。

    1.1 電動(dòng)機(jī)與快輥間傳動(dòng)方案

    魔芋精粉機(jī)第一級(jí)傳動(dòng)為電動(dòng)機(jī)到快輥間傳動(dòng),目的是將電動(dòng)機(jī)的動(dòng)力傳遞到快輥上,以驅(qū)動(dòng)快輥,第一級(jí)傳動(dòng)方案設(shè)計(jì)如下:

    (1)齒輪傳動(dòng)方案:第一級(jí)傳動(dòng)若采用齒輪系傳動(dòng),由于電動(dòng)機(jī)與快輥的間距大,導(dǎo)致傳動(dòng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜,需要的齒輪較多,并且容易出現(xiàn)輪齒間的側(cè)隙變大,并且存在噪聲大、傳動(dòng)可靠性降低等缺點(diǎn),故不采用齒輪系傳動(dòng)。

    (2)鏈傳動(dòng)方案:第一級(jí)若采用鏈傳動(dòng)方式,與齒輪傳動(dòng)方式相比,其結(jié)構(gòu)較為簡(jiǎn)單,而且中心距可以進(jìn)行調(diào)節(jié)。但是鏈傳動(dòng)具有多邊形效應(yīng),會(huì)導(dǎo)致運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)瞬時(shí)速度不穩(wěn)定,以及鏈傳動(dòng)工作時(shí)噪聲大,存在很大的沖擊、振動(dòng),故鏈傳動(dòng)不合適。

    (3)帶傳動(dòng)方案:帶傳動(dòng)具有中心距變化范圍大,傳動(dòng)平穩(wěn)且噪音小,能緩沖吸振,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單成本低的優(yōu)點(diǎn)。帶傳動(dòng)中有平帶傳動(dòng)、V帶傳動(dòng)、多楔帶傳動(dòng)、圓形帶傳動(dòng)四種類型。平帶傳動(dòng)時(shí)容易出現(xiàn)斷帶,而V帶傳動(dòng)具有傳動(dòng)平穩(wěn)、緩沖吸振的優(yōu)點(diǎn)。與平帶傳動(dòng)相比,由于V帶傳動(dòng)時(shí)摩擦力較大,所傳遞的功率較大,結(jié)構(gòu)緊湊,故傳動(dòng)更平穩(wěn)。綜上所述,傳動(dòng)系統(tǒng)中第一級(jí)傳動(dòng)采用V帶傳動(dòng)。

    第一級(jí)傳動(dòng)中V帶的選型計(jì)算:

    V帶傳動(dòng)計(jì)算功率為:

    式中:Pca為計(jì)算功率,kW;KA為工作系數(shù),取1.5;Pd為所需傳遞的額定功率,kW。

    根據(jù)計(jì)算功率及快輥的轉(zhuǎn)速,選取B型的普通V帶。

    根據(jù)參考文獻(xiàn)[1],可確定小帶輪的基準(zhǔn)直徑為125mm,則大帶輪的基準(zhǔn)直徑為400 mm。

    V帶帶速為:

    可得V帶速度為9.42 m/s,由于V帶速度范圍為5~30 m/s,故帶速合適。

    由小帶輪直徑和電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速,由參考文獻(xiàn)[1]P0=2.19 kW,根據(jù)電機(jī)轉(zhuǎn)速,傳動(dòng)比和B型帶,查表ΔP0=0.46 kW,Kα=0.96,KL=1.05,則帶的根數(shù)z為:

    若帶的初拉力過小,會(huì)導(dǎo)致帶傳動(dòng)的工作能力減小,容易出現(xiàn)打滑。過大時(shí),帶的壽命會(huì)降低。由于帶本身為柔性體,為了帶傳動(dòng)的穩(wěn)定,帶應(yīng)保持合適的預(yù)緊力。

    單根V帶的預(yù)緊力F0為:

    對(duì)快輥帶輪的壓軸力Fp為:

    其中:Kα為V帶包角的修正系數(shù),取0.95;Pca為計(jì)算功率,取11.25 kW;v為V帶的線速度,取9.42 m/s;z為V帶的根數(shù),取4;q為V帶的單位長(zhǎng)度質(zhì)量,取0.17 kg/m;α1為V帶的包角,取160°。

    第一級(jí)傳動(dòng)中V帶主要參數(shù)為:B型V帶,4根,帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度2 870 mm,帶輪的基準(zhǔn)直徑分別為125 mm和400 mm,單根V帶張緊力約為259N,對(duì)快輥帶輪的壓軸力約為2 040 N。

    1.2 快、慢輥間傳動(dòng)方案

    魔芋精粉機(jī)第二級(jí)傳動(dòng)為快、慢輥間傳動(dòng),目的是驅(qū)動(dòng)兩磨輥以一定的速度轉(zhuǎn)動(dòng),保證將動(dòng)力傳遞到磨輥上,完成魔芋顆粒的研磨。則第二級(jí)傳動(dòng)方案設(shè)計(jì)如下:

    (1)鏈傳動(dòng)方案:第二級(jí)傳動(dòng)若采用鏈傳動(dòng)形式,如圖1所示。大鏈輪裝在慢輥上,將大鏈輪放置于鏈條的外側(cè);小鏈輪裝在快輥上,放置于鏈條的內(nèi)側(cè),用鏈條連接小鏈輪、張緊輪,實(shí)現(xiàn)兩磨輥的轉(zhuǎn)向相反。由于鏈傳動(dòng)的任意瞬時(shí)速度不相等,運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)產(chǎn)生較大的沖擊,而且具有多邊形效應(yīng),瞬時(shí)傳動(dòng)存在不穩(wěn)定的缺點(diǎn),故第二級(jí)傳動(dòng)不采用鏈傳動(dòng)。

    圖1 鏈傳動(dòng)方案

    (2)齒輪傳動(dòng)方案:第二級(jí)傳動(dòng)若采用齒輪傳動(dòng)形式,如圖2所示。由于鏈傳動(dòng)的瞬時(shí)傳動(dòng)比不穩(wěn)定,可使用齒輪傳動(dòng)代替鏈傳動(dòng)。將慢輥齒輪安裝在慢輥軸,快輥齒輪安裝在快輥軸,通過中間齒輪嚙合連接起快輥齒輪、慢輥齒輪。雖然齒輪的傳動(dòng)比穩(wěn)定,可使兩磨輥有轉(zhuǎn)速差,但是存在齒面沖擊,輪齒嚙合時(shí)噪音大,輪齒磨損失效的缺點(diǎn)。故第二級(jí)傳動(dòng)不采用齒輪傳動(dòng)。

    圖2 齒輪傳動(dòng)方案

    (3)同步齒楔帶傳動(dòng)方案:由于以上傳動(dòng)方式存在噪音大、傳動(dòng)比不穩(wěn)定等缺點(diǎn),可采用同步楔形帶傳動(dòng)方式,如圖3所示。通過快輥、慢輥帶輪與楔形帶相接觸,其中張緊輪作用為改變兩帶輪轉(zhuǎn)向,驅(qū)動(dòng)磨輥轉(zhuǎn)向相反,可實(shí)現(xiàn)魔芋顆粒研磨。同步齒楔帶具有同步帶和楔形帶的優(yōu)點(diǎn),具有速比準(zhǔn)確、傳動(dòng)帶的軸向固定、可調(diào)節(jié)中心距的優(yōu)點(diǎn)。磨輥合軋時(shí),快輥通過研磨區(qū)域的魔芋顆粒帶動(dòng)慢輥旋轉(zhuǎn),同步齒楔帶將快輥消耗的能量傳遞到慢輥[2],通過同步齒楔帶降低慢輥轉(zhuǎn)速;磨輥離軋時(shí),快輥通過同步齒楔帶帶動(dòng)慢輥旋轉(zhuǎn),實(shí)現(xiàn)動(dòng)力的傳遞。

    圖3 同步齒楔帶傳動(dòng)方案

    綜上所述,傳動(dòng)系統(tǒng)中第二級(jí)傳動(dòng)采用同步齒楔帶傳動(dòng)。

    第二級(jí)傳動(dòng)中齒楔帶的選型計(jì)算:

    同步齒楔帶的傳遞功率為:

    式中:P0為計(jì)算功率,取7.5 kW;η1、η2為軸承、同步齒楔帶傳遞效率,分別取0.98和0.96;FM、FA為由文獻(xiàn)查表分別取1.5和0.1。根據(jù)小帶輪轉(zhuǎn)速450 r/min,選取帶的型號(hào)為M型。同步齒楔帶作用于快、慢輥的周向力分別為:

    則再結(jié)合公式(3)推出同步齒楔帶產(chǎn)生的徑向壓軸力為:

    其中:KA為同步齒楔帶的工況系數(shù),取0.77;KF為同步齒楔帶的修正系數(shù),快輥、慢輥分別為0.98、0.92。經(jīng)計(jì)算,同步齒楔帶作用于快輥、慢輥的徑向壓軸力分別為1 620 N、1 584 N。選擇帶的型號(hào)為1120M6。

    1.3 慢輥與前喂料輥間傳動(dòng)方案

    魔芋精粉機(jī)第三級(jí)傳動(dòng)為慢輥與喂料輥間傳動(dòng),將動(dòng)力從慢輥傳遞到前喂料輥,采用單根V帶傳動(dòng)方式。由于帶存在彈性滑動(dòng),在第三級(jí)傳動(dòng)中設(shè)置一個(gè)張緊輪,可延長(zhǎng)V帶的使用壽命,其傳動(dòng)形式見圖4。

    圖4 慢輥與喂料輥間傳動(dòng)

    根據(jù)第一級(jí)傳動(dòng)中V帶的選型計(jì)算,同理,則第三級(jí)傳動(dòng)中V帶主要參數(shù)為:Z型V帶1根,帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度1 420 mm,小帶輪基準(zhǔn)直徑為110 mm,大帶輪基準(zhǔn)直徑為240 mm。

    1.4 前、后喂料輥間傳動(dòng)方案

    魔芋精粉機(jī)第四級(jí)傳動(dòng)為喂料輥間傳動(dòng),作用是驅(qū)動(dòng)前、后喂料輥正常運(yùn)轉(zhuǎn),將動(dòng)力從前喂料輥傳遞到后喂料輥,采用同步帶傳動(dòng)方式,其傳動(dòng)形式見圖5。

    圖5 喂料輥間傳動(dòng)

    圖6為魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)三維結(jié)構(gòu)圖,魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)左右對(duì)稱布置,左右組成結(jié)構(gòu)一樣,由第一級(jí)傳動(dòng)到第四級(jí)傳動(dòng)組成,驅(qū)動(dòng)著兩對(duì)磨輥完成研磨工作,圖7為魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)簡(jiǎn)圖。

    圖6 魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖

    圖7 魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)簡(jiǎn)圖

    2 魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)功率傳遞分析

    2.1 空載時(shí)功率傳遞分析

    空載時(shí),快輥、慢輥間無魔芋顆粒,兩磨輥的表面不直接接觸。此時(shí)傳動(dòng)系統(tǒng)的功率傳遞過程為:電機(jī)的動(dòng)力到電機(jī)帶輪,通過V帶傳遞到快輥帶輪,再到快輥,到同步齒楔帶定速傳動(dòng)機(jī)構(gòu),再到慢輥,最后傳到同步帶傳動(dòng)喂料機(jī)構(gòu)[4]。圖8為傳動(dòng)系統(tǒng)的功率傳遞路線,圖9為空載時(shí)傳動(dòng)系統(tǒng)的功率傳遞過程。

    圖8 空載下功率傳遞分析圖

    圖9 空載下傳動(dòng)系統(tǒng)的功率傳遞路線

    圖中及下面公式中字母的含義為:

    P1為電機(jī)的輸出功率,kW;Pb1、Pb2、Pb3、Pb4為快、慢輥軸承摩擦消耗的功率,kW;Pd為同步齒楔帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)消耗的功率,kW;M1為快輥輸入端的力矩,N·m;Mb1、Mb2、Mb3、Mb4為快、慢輥軸承摩擦消耗的力矩,N·m;Mkm、Mmk為快輥、慢輥受到的阻力矩,N·m;ηv、ηd、ηb為V帶傳動(dòng)效率、同步齒楔帶傳動(dòng)效率、軸承傳動(dòng)效率,其分別為0.96、0.96、0.98。

    空載時(shí),功率平衡方程為:

    快輥、慢輥力矩平衡方程為:

    由于輥間傳動(dòng)定速機(jī)構(gòu)力矩關(guān)系為:

    式中:i為快輥、慢輥的轉(zhuǎn)速比。則快輥的輸入力矩為:

    (1)空載時(shí),快輥等同于傳動(dòng)系統(tǒng)的傳動(dòng)構(gòu)件。

    (2)空載時(shí),快輥的輸入力矩與磨輥軸承的摩擦力矩有關(guān),由于軸承的摩擦系數(shù)很小,軸承主要受磨輥、帶輪的重力的作用,產(chǎn)生的摩擦力矩很小[5]。電動(dòng)機(jī)的輸出功率用于整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)的摩擦消耗,消耗的功率用于V帶傳動(dòng)、磨輥軸承和同步齒楔帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。

    2.2 負(fù)載時(shí)功率傳遞分析

    負(fù)載時(shí),研磨區(qū)域有大量的魔芋顆粒,魔芋顆粒與快、慢磨輥之間存在擠壓力、摩擦力、剪切力相互作用,需要克服以上作用力,可完成魔芋顆粒研磨。

    負(fù)載時(shí)傳動(dòng)系統(tǒng)的功率傳遞過程為:電機(jī)將功率傳遞到快輥上,此時(shí)快輥與通過物料間的摩擦力使慢輥轉(zhuǎn)速增加趨于快輥轉(zhuǎn)速;由于同步齒楔帶定速機(jī)構(gòu)的存在,約束了慢輥加速的趨勢(shì),使得快、慢輥間保持一定的轉(zhuǎn)速比[6]。快輥通過輥間定速機(jī)構(gòu)帶動(dòng)慢輥,慢輥帶輪將部分功率回傳到快輥帶輪上,此時(shí)形成力和功率封閉循環(huán)回路,即快輥—慢輥—同步齒楔帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)—快輥。圖10為傳動(dòng)系統(tǒng)功率傳遞路線,圖11為負(fù)載時(shí)傳動(dòng)系統(tǒng)功率傳遞過程。

    圖10 負(fù)載下功率傳遞分析圖

    圖11 負(fù)載下傳動(dòng)系統(tǒng)的功率傳遞路線

    其中:Mk為快輥研磨時(shí)受到的阻力矩,N·m;Mm為慢輥研磨時(shí)受到的阻力矩,N·m;Pf為磨輥研磨時(shí)消耗的功率,kW。

    負(fù)載時(shí),功率平衡方程為:

    根據(jù)能量守恒定律,此時(shí)電動(dòng)機(jī)的輸出功率為:

    快輥、慢輥的力矩平衡方程為:

    其中定速機(jī)構(gòu)存在關(guān)系:Mkm=iMmk。

    在實(shí)際中軸承、帶傳動(dòng)的消耗功率和傳遞的扭矩很小,為了簡(jiǎn)化常??梢院雎裕捎诟鞑考膫鲃?dòng)效率不同,各部分的實(shí)際損耗有以下關(guān)系:

    則快輥輸入力矩為:

    實(shí)際的傳動(dòng)效率不能達(dá)到100%,在理想狀態(tài)下,快輥的輸入力矩等于磨輥與物料之間因摩擦產(chǎn)生的力矩。魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)在負(fù)載下,電動(dòng)機(jī)將動(dòng)力傳遞到快輥,此時(shí)輸入的功率由磨輥研磨魔芋顆粒所消耗。

    3 結(jié)語

    以魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)為研究對(duì)象,經(jīng)分析計(jì)算有以下結(jié)論:

    (1)魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)由第一級(jí)到第四級(jí)傳動(dòng)組成,第一級(jí)傳動(dòng)采用V帶傳動(dòng)方式,第二級(jí)傳動(dòng)采用同步齒楔帶傳動(dòng)方式,第三級(jí)傳動(dòng)采用單根V帶傳動(dòng)方式,第四級(jí)采用同步帶傳動(dòng)方式。

    (2)魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)在空載下,快輥等同于傳動(dòng)系統(tǒng)的傳動(dòng)構(gòu)件。

    (3)魔芋精粉機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)在負(fù)載下,電動(dòng)機(jī)將動(dòng)力傳遞到快輥,輸入的功率主要因磨輥研磨魔芋顆粒所消耗。

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