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    TWC貴金屬含量偏差對發(fā)動機排放的影響研究

    2022-12-02 08:00:12唐志剛張?zhí)煊?/span>孫豐山曲志林
    內(nèi)燃機與配件 2022年19期
    關(guān)鍵詞:排放物催化器氧量

    李 亮,曹 夢,唐志剛,張?zhí)煊?,孫豐山,王 凱,曲志林

    (1.濰柴動力股份有限公司,山東 濰坊 261001;2. 濰柴西港新能源動力有限公司,山東 濰坊 261001)

    0 前言

    隨著國家經(jīng)濟高速發(fā)展,汽車保有量也在迅速上升,汽車尾氣排放已成為環(huán)境污染主要來源[1-2]。2019年7月1日,重型燃氣車開始執(zhí)行滿足國家六階段機動車污染物排放標準——《GB 17691—2018重型柴油車污染物排放限值及測量方法(中國第六階段)》。執(zhí)行國六標準以來,天然氣發(fā)動機大都采用單點噴射+當量燃燒+TWC的技術(shù)路線。TWC作為尾氣凈化裝置得到了廣泛應用[3-4]。

    TWC貴金屬含量直接影響其尾氣處理能力,其含量受制造工藝影響,偏差范圍為設(shè)計值±10%?;谏鲜鲈?,為了滿足國家排放要求,發(fā)動機排放性能開發(fā)需要兼顧制造工藝偏差帶來的影響。

    1 試驗方案

    根據(jù)實際制造工藝可能產(chǎn)生的貴金屬含量偏差在設(shè)計值的±10%之內(nèi),定制貴金屬含量相對設(shè)計值偏差10%,-5%,-10%三種偏差件,這三種偏差件可以代表合格三元催化器貴金屬含量不同時的情況,除此之外,定制貴金屬含量相對設(shè)計值偏差-15%的偏差件,目的是為了觀測當三元催化器貴金屬含量不合格時對排放產(chǎn)生的影響。

    1.1 偏差件準備

    試驗準備貴金屬涂覆量相對設(shè)計值偏差+10%、-5%、-10%、-15%四種TWC偏差件,編號依次為A、B、C、D,如表1所示。

    表1 試驗用TWC貴金屬含量

    1.2 試驗項目

    不同貴金屬含量催化器對比試驗項目如表2所示。

    表2 不同貴金屬含量催化器對比試驗項目

    1.2.1 預處理試驗

    首先進行100h預處理,預處理工況如表3所示。預處理試驗的目的:對于單一催化器來說,進行預試驗可以使催化器處理尾氣的能力達到穩(wěn)定,保證后續(xù)試驗過程中的一致性。對于四個催化器都進行相同的100h預試驗,可以保證催化器互相之間的一致性。

    表3 催化器預處理試驗工況

    1.2.2 冷熱態(tài)WHTC循環(huán)排放試驗

    催化器A、B、C、D分別在冷機8h后進行冷熱態(tài)WHTC循環(huán)排放測試。

    1.2.3 TWC儲氧量測試試驗

    TWC的內(nèi)部通過不斷存儲和釋放氧氣來調(diào)節(jié)氧氣濃度的大小,保證其內(nèi)部化學反應的正常進行,達到最大的轉(zhuǎn)化效率。氧氣儲放能力通過儲氧量來表征,儲氧量越大,調(diào)節(jié)氧氣濃度的能力就越強。同時儲氧量也是評價TWC劣化程度的重要技術(shù)指標。

    TWC儲氧量測試試驗首先安裝催化器A,發(fā)動機轉(zhuǎn)速1000r/min,油門20%,運行至催化器溫度穩(wěn)定,進入倒拖模式,持續(xù)10s后,油門恢復至20%,記錄計算的儲氧量,按照表4所示催化器儲氧量測試試驗工況進行其余工況儲氧量測試。后續(xù)更換催化器B、C、D,重復催化器A完成的試驗。

    表4 催化器儲氧量測試試驗工況

    2 試驗結(jié)果及分析

    2.1 WHTC循環(huán)排放試驗

    天然氣發(fā)動機的WHTC循環(huán)排放結(jié)果必須滿足國六階段法規(guī)要求,并且在滿足法規(guī)要求的前提下,一般還要滿足更嚴格的工程指標限值,目的是為了留出足夠的余量,避免超出法規(guī)限值[5-6]。天然氣發(fā)動機的法規(guī)限值和工程指標限值如表5所示。

    表5 發(fā)動機標準循環(huán)排放限值(點燃式)

    進行WHTC循環(huán)試驗,根據(jù)冷態(tài)和熱態(tài)的排放結(jié)果計算冷熱態(tài)加權(quán)排放結(jié)果,公式如下:

    Rresult=(1/7)*Rcold+(6/7)*Rhot

    (1)

    其中Rresult為冷熱態(tài)加權(quán)的計算結(jié)果,Rcold為冷態(tài)排放結(jié)果,Rhot為熱態(tài)排放結(jié)果。不同貴金屬含量冷熱態(tài)WHTC循環(huán)結(jié)果如表6所示。原排偏差在±4%以內(nèi),隨著催化器貴金屬含量的減少,尾排有惡化趨勢。

    表6 不同貴金屬含量冷熱態(tài)WHTC循環(huán)結(jié)果

    為了便于觀察不同貴金屬含量偏差的TWC對排放的影響大小,對表6中數(shù)據(jù)進行處理,計算尾排的工程指標余量,工程指標余量代表實際排放結(jié)果與工程指標限值之間余量的大小。計算公式如下:

    Q=(L-R)/R

    (2)

    其中Q為工程指標余量,L為工程指標限值,R為實際排放結(jié)果。計算各種排放物的工程指標余量如表7所示。催化器在設(shè)計公差±10%的范圍內(nèi)尾排排放滿足工程指標要求且余量很大。排放余量如表7所示:CO為91%,NOX為54%,NMHC為81%,CH4為68%,NH3為21%,且變化趨勢穩(wěn)定。貴金屬含量-15%偏差件,排放同樣滿足工程指標要求,尾排NOX余量明顯減小,降低至17%。

    表7 不同貴金屬含量WHTC循環(huán)排放結(jié)果工程指標余量

    為了更加直觀地觀察貴金屬含量的變化對不同排放物的影響,將四種催化器的冷熱態(tài)加權(quán)尾排結(jié)果進行總和標準化處理,以催化器A的CO排放結(jié)果為例,公式如下:

    SA_co=NA_co/(NA_co+NB_co+NC_co+ND_co)

    (3)

    其中SA_CO為A催化器CO的總和標準化值,NA_CO、NB_CO、NC_CO、ND_CO分別為A、B、C、D催化器CO的冷熱態(tài)加權(quán)尾排結(jié)果。對所有數(shù)據(jù)處理后,原排冷熱態(tài)加權(quán)結(jié)果如圖1,尾排冷熱態(tài)加權(quán)結(jié)果如圖2。

    從圖1中可以發(fā)現(xiàn),不同貴金屬含量的催化器對于各種排放物的原排幾乎沒有影響,標準化值均在0.25附近;圖2中得出D催化器的各種排放物的尾排更大,尤其是NOX、NMHC,說明催化器中貴金屬含量的減少會導致尾氣處理能力的下降,尾排惡化。

    2.2 穩(wěn)態(tài)儲氧量測試

    TWC中貴金屬儲氧量的大小可以代表它對尾氣污染物處理能力的強弱,在不同的轉(zhuǎn)速負荷工況下,測試A、B、C、D催化器的儲氧量,測試結(jié)果如表8所示。將表8的數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)化成曲線,四個催化器可以得到四條測試曲線,如圖3所示。

    表8 不同貴金屬涂覆量穩(wěn)態(tài)儲氧量對比

    從圖3中可發(fā)現(xiàn),隨著催化器中貴金屬含量的降低,各個工況下測得的儲氧量呈現(xiàn)下降的趨勢,尤其是D催化器在各種不同工況下測得的儲氧量都為最低,結(jié)合WHTC的排放試驗結(jié)果,說明儲氧量的下降會導致尾排惡化。

    2.3 WHTC循環(huán)催化器溫度測試

    冷態(tài)和熱態(tài)WHTC循環(huán)時,記錄四種催化器入口溫度和出口溫度的變化,催化器入口溫度分別如圖4和圖5所示,冷熱態(tài)催化器前溫度基本一致,說明催化器貴金屬含量的大小對催化器入口溫度幾乎無影響。

    冷態(tài)和熱態(tài)WHTC循環(huán)催化器出口的溫度分別如圖6和圖7所示,在相同的催化器入口溫度下,隨著催化器中貴金屬含量升高,起燃溫度降低,催化器出口的溫度升高,說明催化器貴金屬含量的升高會促進排放物發(fā)生氧化還原反應,釋放出更多的熱能。催化器D的出口溫度明顯低于其他三個催化器。

    3 結(jié)論

    1) TWC貴金屬含量在-15%~+10%的制造偏差范圍內(nèi),WHTC排放結(jié)果可以滿足國六法規(guī)要求,且余量充足。

    2) TWC中貴金屬含量升高可以提高催化器的儲氧能力,進而提高TWC對排放物的轉(zhuǎn)化效率。

    3) TWC中貴金屬含量升高可以降低反應起燃溫度,進而提高低溫時TWC對排放物的轉(zhuǎn)化效率。

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