撫順東露天礦露井聯(lián)采下邊坡變形機(jī)理研究

任 健，張 晶，魏國(guó)龍，崔 原

（1.中國(guó)地質(zhì)科學(xué)院地質(zhì)力學(xué)研究所，北京 100081；2.自然資源部陜西寶雞地質(zhì)災(zāi)害野外科學(xué)觀測(cè)研究站，陜西 寶雞 721001；3.自然資源部活動(dòng)構(gòu)造與地質(zhì)安全重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100081；4.遼寧省第十地質(zhì)大隊(duì)有限責(zé)任公司，遼寧 撫順 113004）

撫順煤田自1901 年以來(lái)，已有100 余年開(kāi)采歷史。東露天礦自新中國(guó)成立以來(lái)經(jīng)過(guò)2 次停采、3 次重新開(kāi)采，到目前為止，東露天礦東西長(zhǎng)6 km，南北寬1.9 km，東部首采區(qū)高差約80～120 m。隨著露井聯(lián)采和資源枯竭，東露天礦周邊地質(zhì)環(huán)境條件逐漸惡化，南幫先后發(fā)生5 次滑坡，造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失。最近1 次為2019 年主汛期強(qiáng)降雨之后，東露天礦南幫、煤都路東側(cè)一東西向建筑開(kāi)裂變形，裂縫北傾，開(kāi)裂寬度1～2 cm，廠區(qū)地面下沉，出現(xiàn)兩級(jí)東西向陡坎，對(duì)居民生命財(cái)造成到威脅。東露天礦南幫邊坡影響區(qū)達(dá)0.55 km2，嚴(yán)重威脅周?chē)用竦纳?cái)產(chǎn)安全。

露井聯(lián)采根據(jù)開(kāi)采順序的不同分為露天轉(zhuǎn)地下開(kāi)采[1-6]和地下轉(zhuǎn)露天開(kāi)采[7-11]。由于2 種開(kāi)采方式相互作用，巖體應(yīng)力和變形相互疊加，相互影響，形成1 個(gè)動(dòng)態(tài)復(fù)合體系，并在合成應(yīng)力作用下趨于新的平衡[12]；先地下后露天采動(dòng)影響域相互疊加，導(dǎo)致采動(dòng)影響域沒(méi)有重疊的巖體也要改變應(yīng)力狀態(tài)[13-14]。露井聯(lián)采作用在國(guó)內(nèi)外研究中均表明，其導(dǎo)致巖體變形往往更加復(fù)雜，地下開(kāi)采擾動(dòng)導(dǎo)致邊坡穩(wěn)定性下降。常來(lái)山等[15]以安太堡煤礦為例，模擬露井聯(lián)采條件下節(jié)理巖體損傷演化，并根據(jù)采空區(qū)巖體損傷度計(jì)算5 條不同出露高度潛在滑面的穩(wěn)定性；朱建明等[16]首次將塑性力學(xué)上限定理應(yīng)用到露井聯(lián)采開(kāi)采過(guò)程中的研究，并分析了安太堡露井聯(lián)采邊坡不同的塌陷角和開(kāi)采寬度下的邊坡穩(wěn)定性；王東等[17]利用RFPA 軟件對(duì)比平莊西露天礦在單一露天開(kāi)采和露井聯(lián)采逆傾邊坡的巖體變形規(guī)律，得到邊坡的破壞機(jī)理和破壞模式。為此，通過(guò)GDEM 軟件進(jìn)行數(shù)值模擬，研究撫順東露天礦邊坡在露井聯(lián)采作用下的受力和變形情況。

1 地質(zhì)背景

撫順東露天礦位于撫順市的中東部，地貌單元屬于低山丘陵向平原過(guò)渡帶，地形南高北低、東高西低。撫順年均降水量在750～850 mm 之間，多集中在每年汛期7—9 月。撫順煤田東部地質(zhì)圖及礦山分布圖如圖1。

圖1 撫順煤田東部地質(zhì)及礦山分布圖Fig.1 Geological and mine distribution map in the east of Fushun Coalfield

1）地層巖性。撫順東露天礦地層由老至新出露有太古界鞍山群（Ar3Dgnc），主要為花崗片麻巖；新生界古近系撫順群和第四系。新生界古近系撫順群地層自下而上劃分為6 組：①老虎臺(tái)組（E1l），主要為玄武巖；②栗子溝組（E1lz），主要為凝灰?guī)r；③古城子組（E2g），為主煤層；④計(jì)軍屯組（E2j），主要為褐色油頁(yè)巖層；⑤西露天組（E2x）主要為綠色塊狀泥巖，夾薄-中厚層褐色泥質(zhì)頁(yè)巖；⑥耿家街組（E3g），主要為褐色頁(yè)巖。地層的整體傾向北，東露天礦南幫的地層為順傾結(jié)構(gòu)，北幫為逆傾結(jié)構(gòu)。

2）地質(zhì)構(gòu)造。地殼受到近于南北方向的擠壓力及北西、南東方向的剪切力作用下，形成多條斷層。礦區(qū)內(nèi)主要斷層為F7、F8。西北角有渾河斷裂主干斷層F1通過(guò)，F(xiàn)1呈北東東走向，傾角27°～56°，傾向340°～350°，屬于壓扭性逆斷層，對(duì)東露天礦西北部開(kāi)采影響不大。東露天礦以礦區(qū)編號(hào)的斷層有F6、F7、F8、F9、F105 條斷層，均為正斷層。

2 露井聯(lián)采作用下邊坡變形特征

撫順煤田的東側(cè)在空間上主要分布著東露天礦、老虎臺(tái)礦、老龍鳳礦（1999 年停采），在平面上東露天礦西側(cè)與老虎臺(tái)礦礦界重疊，東側(cè)與老龍鳳礦礦界重疊（礦界在標(biāo)高上區(qū)分）。在時(shí)間上，東露天煤礦與2 個(gè)井工礦開(kāi)采情況相當(dāng)復(fù)雜，分析時(shí)對(duì)E8800 和E5400 剖面露天和井工開(kāi)采的情況進(jìn)行簡(jiǎn)化，認(rèn)為開(kāi)采順序總體上是先井工后露天（因至2009 年?yáng)|露天全面復(fù)產(chǎn)之前東露天斷續(xù)開(kāi)采，邊坡坡高僅20～40 m，且至20 世紀(jì)80 年代2 個(gè)井工礦已經(jīng)轉(zhuǎn)入深部緩傾斜煤層的開(kāi)采，故傾斜煤層部分簡(jiǎn)化為先井工后露天的開(kāi)采方式）。

采用中國(guó)科學(xué)院自主研發(fā)GDEM 軟件進(jìn)行數(shù)值模擬，選取東露天礦首采區(qū)的E8800 剖面和非首采區(qū)的E5400 剖面進(jìn)行數(shù)值模擬，總結(jié)E8800 剖面和E5400 剖面的變形和受力特征。E8800 剖面長(zhǎng)度1 800 m，高程-600～130 m；E5400 剖面長(zhǎng)度1 920 m，高程-732～164 m。東露天礦E5400 剖面和E8800剖面圖如圖2，撫順東露天礦數(shù)值計(jì)算巖體物理力學(xué)參數(shù)表見(jiàn)表1。

表1 撫順東露天礦數(shù)值計(jì)算巖體物理力學(xué)參數(shù)表Table 1 Numerical calculation of physical and mechanical parameters of rock mass in Fushun East Open-pit Mine

圖2 東露天礦E5400 剖面和E8800 剖面圖Fig.2 Sections of E5400 and E8800 in East Open-pit Mine

2.1 E8800 剖面變形和受力特征

2.1.1 E8800 剖面井采階段

E8800 剖面井采結(jié)束后最小主應(yīng)力云圖如圖3，E8800 剖面井采結(jié)束后最大主應(yīng)力云圖如圖4，E8800 剖面井采結(jié)束后x 方向位移云圖如圖5，E8800 剖面井采結(jié)束后y 方向位移云圖如圖6，E8800 剖面井采結(jié)束后塑性區(qū)云圖7。

圖3 E8800 剖面井采結(jié)束后最小主應(yīng)力云圖Fig.3 Minimum principal stress diagram after underground mining of section E8800

圖4 E8800 剖面井采結(jié)束后最大主應(yīng)力云圖Fig.4 Maximum principal stress diagram after underground mining of section E8800

圖5 E8800 剖面井采結(jié)束后x 方向位移云圖Fig.5 Diagram of displacement in x direction after underground mining of section E8800

圖6 E8800 剖面井采結(jié)束后y 方向位移云圖Fig.6 Diagram of displacement in y direction stress after underground mining of section E8800

圖7 E8800 剖面井采結(jié)束后塑性區(qū)云圖Fig.7 Diagram of plastic zone distribution after underground mining of section E8800

E8800 剖面井采階段結(jié)束后，最小主應(yīng)力在南幫邊坡及坡腳、北幫的泥頁(yè)巖邊坡位置出現(xiàn)大范圍的拉張區(qū)，南幫最大拉應(yīng)力達(dá)1.5 MPa，井采后在采出煤層頂板位置產(chǎn)生明顯的應(yīng)力釋放現(xiàn)象，同時(shí)在斷層錯(cuò)斷的煤層接合部位產(chǎn)生了明顯的應(yīng)力集中區(qū)；最大主應(yīng)力在坡腳處產(chǎn)生小規(guī)模應(yīng)力集中，最大應(yīng)力達(dá)3.6 MPa，在水砂充填體內(nèi)發(fā)生了應(yīng)力釋放。

E8800 剖面井采階段結(jié)束后產(chǎn)生了較大的位移，其中水平位移最大達(dá)0.6 m 左右，位于北幫，方向指向采空區(qū)；垂直位移最大達(dá)1.8 m 左右，主要分布于采出煤層的頂板以上的油頁(yè)巖和頁(yè)巖層處。在北幫井采及其上部地層分布著大范圍的塑性區(qū)大部分為剪切破壞，南幫玄武巖夾煤線位置和坡腳位置出現(xiàn)拉伸破壞區(qū)。

2.1.2 E8800 剖面露采階段

E8800 剖面露采結(jié)束后最小主應(yīng)力云圖如圖8，E8800 剖面露采結(jié)束后最大主應(yīng)力云圖如圖9，E8800 剖面露采結(jié)束后x 方向位移云圖如圖10，E8800 剖面露采結(jié)束后y 方向位移云圖如圖11，E8800 剖面露采結(jié)束后塑性區(qū)云圖如圖12。

圖8 E8800 剖面露采結(jié)束后最小主應(yīng)力云圖Fig.8 Minimum principal stress diagram after open-pit mining of section E8800

圖9 E8800 剖面露采結(jié)束后最大主應(yīng)力云圖Fig.9 Maximum principal stress diagram after open-pit mining of section E8800

圖10 E8800 剖面露采結(jié)束后x 方向位移云圖Fig.10 Diagram of displacement in x direction after open-pit mining of section E8800

圖11 E8800 剖面露采結(jié)束后y 方向位移云圖Fig.11 Diagram of displacement in y direction stress after open-pit mining of section E8800

圖12 E8800 剖面露采結(jié)束后塑性區(qū)云圖Fig.12 Diagram of plastic zone after open-pit mining of section E8800

E8800 剖面井采-露天開(kāi)采結(jié)束以后，與井采階段結(jié)束相比，因?yàn)檫吰麻_(kāi)挖，巖體發(fā)生卸荷回彈，南幫坡體的受拉區(qū)縮小，且拉應(yīng)力減小，最大拉應(yīng)力為0.8 MPa，南幫坡體中下部由受拉轉(zhuǎn)換為受壓。

E8800 剖面受井采影響，頂板及上部地層（南幫）出現(xiàn)明顯位移，而煤層底板以下地層（北幫）位移很小。對(duì)比圖5 和圖10 及圖6 和圖11，井采-露采結(jié)束以后與井采階段相比，水平、垂直位移沒(méi)有進(jìn)一步增大，說(shuō)明井采是導(dǎo)致較大位移的主要原因。垂直位移在北幫存在明顯的分異現(xiàn)象（圖11），其中藍(lán)色部分主要發(fā)生向下的塌陷，綠色部分主要發(fā)生向采空區(qū)方向的位移，中間存在1 個(gè)過(guò)渡帶，該區(qū)域同時(shí)是水平位移最大處、北幫的拉張應(yīng)力區(qū)、剪應(yīng)力的正負(fù)轉(zhuǎn)換帶、剪切塑性區(qū)，在北幫持續(xù)的開(kāi)采過(guò)程中應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注該區(qū)域。

對(duì)比E8800 剖面2 個(gè)階段塑性區(qū)分布圖，塑性區(qū)基本是在井采后形成，露采后僅在南、北幫邊坡產(chǎn)生小規(guī)模拉張塑性區(qū)，在目前傾斜煤層基本采出、露天開(kāi)采深度有限情況下，井采對(duì)地層的擾動(dòng)大。

2.1.3 E8800 剖面監(jiān)測(cè)結(jié)果

E8800 剖面位移監(jiān)測(cè)曲線圖如圖13，E8800 剖面最小主應(yīng)力監(jiān)測(cè)曲線圖如圖14，E8800 剖面最大主應(yīng)力監(jiān)測(cè)曲線圖如圖15。

圖13 E8800 剖面位移監(jiān)測(cè)曲線圖Fig.13 Displacement monitoring curves of section E8800

圖14 E8800 剖面最小主應(yīng)力監(jiān)測(cè)曲線圖Fig.14 Minimum principal stress monitoring curves of section E8800

圖15 E8800 剖面最大主應(yīng)力監(jiān)測(cè)曲線圖Fig.15 Maximum principal stress monitoring curves of section E8800

E8800 剖面監(jiān)測(cè)信息表明，位移、應(yīng)力的變化基本分為3 個(gè)階段，分別為井采前階段（0～42 690步）、井采階段（426 390～900 273 步）、露采階段（900 273 步～結(jié)束）。

E8800 剖面位移監(jiān)測(cè)表明：變化最大的點(diǎn)為10點(diǎn)、11 點(diǎn)（圖2 監(jiān)測(cè)點(diǎn)位置），尤其是在露采階段。

E8800 剖面主應(yīng)力監(jiān)測(cè)表明：2#點(diǎn)、10#點(diǎn)最大主應(yīng)力受井采和露采的影響很小，但最小主應(yīng)力變化大，說(shuō)明應(yīng)力場(chǎng)受露采應(yīng)力跡線發(fā)生偏轉(zhuǎn)；3#點(diǎn)、11#點(diǎn)在露采后距離坡面近，最大、最小主應(yīng)力受露采影響最大；10#點(diǎn)最小主應(yīng)力在井采階段應(yīng)力釋放后轉(zhuǎn)變成壓應(yīng)力，即處于受拉-受壓轉(zhuǎn)換帶內(nèi)。

E8800 剖面位移、應(yīng)力的曲線在井采階段都存在1 個(gè)波動(dòng)，位移和應(yīng)力曲線在井采階段的下降段基本對(duì)應(yīng)上部煤層的開(kāi)采期，曲線回彈階段對(duì)應(yīng)下部煤層的開(kāi)采期。

2.2 E5400 剖面變形和受力特征

2.2.1 E5400 剖面井采-露采階段

E5400 剖面露采結(jié)束后最小主應(yīng)力云圖如圖16，E5400 剖面露采結(jié)束后最大主應(yīng)力云圖如圖17，E5400 剖面露采結(jié)束后x 方向位移云圖如圖18，E5400 剖面露采結(jié)束后y 方向位移云圖如圖19，E5400 剖面露采結(jié)束后剪應(yīng)力云圖如圖20，E5400剖面露采結(jié)束后塑性區(qū)云圖如圖21。

圖16 E5400 剖面露采結(jié)束后最小主應(yīng)力云圖Fig.16 Minimum principal stress diagram after open-pit mining of section E5400

圖17 E5400 剖面露采結(jié)束后最大主應(yīng)力云圖Fig.17 Maximum principal stress diagram after open-pit mining of section E5400

圖18 E5400 剖面露采結(jié)束后x 方向位移云圖Fig.18 Diagram of displacement in x direction after open-pit mining of section E5400

圖19 E5400 剖面露采結(jié)束后y 方向位移云圖Fig.19 Diagram of displacement in y direction stress after open-pit mining of section E5400

圖20 E5400 剖面露采結(jié)束后剪應(yīng)力云圖Fig.20 Shear stress diagram after open-pit mining of section E5400

圖21 E5400 剖面露采結(jié)束后塑性區(qū)云圖Fig.21 Diagram of plastic zone after open-pit mining of section E5400

E5400 剖面井采-露采全部結(jié)束后，最小主應(yīng)力在煤層頂板位置產(chǎn)生了應(yīng)力釋放，在坑底和后緣產(chǎn)生大范圍的拉張區(qū)；最大主應(yīng)力在坡面位置產(chǎn)生了局部的應(yīng)力集中。位移同樣集中于煤層頂板及以上地層，煤層底板及以下地層位移相對(duì)很小，與E8800剖面相比不同的是E5400 剖面的煤層在邊坡的內(nèi)側(cè)，故采礦對(duì)邊坡影響很大，邊坡的變形也相對(duì)較大。由E5400 剖面塑性區(qū)云圖可知：受井采-露采影響煤層及頂板以上地層存在大范圍的剪切破壞區(qū)，在邊坡及坑底位置存在大范圍的拉伸破壞區(qū)。

2.2.2 E5400 剖面監(jiān)測(cè)結(jié)果E5400 剖面位移監(jiān)測(cè)曲線圖如圖22，E5400 剖面最小主應(yīng)力監(jiān)測(cè)曲線圖如圖23，E5400 剖面最大主應(yīng)力監(jiān)測(cè)曲線圖如圖24。

圖22 E5400 剖面位移監(jiān)測(cè)曲線圖Fig.22 Displacement monitoring curves of section E5400

圖23 E5400 剖面最小主應(yīng)力監(jiān)測(cè)曲線圖Fig.23 Minimum principal stress monitoring curves of section E5400

圖24 E5400 剖面最大主應(yīng)力監(jiān)測(cè)曲線圖Fig.24 Maximum principal stress monitoring curves of section E5400

E5400 剖面監(jiān)測(cè)信息表明，位移、應(yīng)力變化分為3 個(gè)階段，分別為井采前階段（0～581 592 步）、井采階段結(jié)束（581 592～1 266 732 步）、露采階段結(jié)束（1 266 732 步～結(jié)束）。

E5400 剖面位移監(jiān)測(cè)表明：3#點(diǎn)、8#點(diǎn)位移最大，且在露采階段這2 個(gè)點(diǎn)的位移有所下降，最小主應(yīng)力圖顯示8#點(diǎn)的應(yīng)力在露采階段逐漸下降并轉(zhuǎn)換為壓應(yīng)力，可能與應(yīng)力的轉(zhuǎn)換有關(guān)。

E5400 剖面主應(yīng)力監(jiān)測(cè)表明：4#點(diǎn)、6#點(diǎn)、9#點(diǎn)這3 個(gè)點(diǎn)最小主應(yīng)力均為拉應(yīng)力，在井采露采之后應(yīng)力持續(xù)下降，6#點(diǎn)在井采后最小主應(yīng)力直接轉(zhuǎn)換為壓應(yīng)力，露采后壓應(yīng)力進(jìn)一步增大；4#點(diǎn)、6#點(diǎn)、9#點(diǎn)這3 點(diǎn)最大主應(yīng)力受井采和露采的影響均較小，這是由于應(yīng)力跡線偏移所致；8#點(diǎn)最大主應(yīng)力受井采和露采的影響均很大。

3 邊坡穩(wěn)定性

結(jié)構(gòu)面是影響邊坡穩(wěn)定性的重要因素之一，故本次模擬采用指定滑面的方法進(jìn)行計(jì)算。王洋等[18]根據(jù)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)得出E8800 存在2 層潛在滑面，分別為第四系與基巖交界面及玄武巖夾煤線位置。利用Geo-studio 軟件中SLOP/W 模塊，基于已設(shè)定的潛在滑動(dòng)面，模擬現(xiàn)邊坡在天然、飽和以及地震3 種工況下的變形破壞狀況，計(jì)算其穩(wěn)定系數(shù)。E5400 剖面計(jì)算結(jié)果如圖25，E8800 剖面計(jì)算結(jié)果如圖26，E8800 試算73%充填時(shí)垮落帶發(fā)育情況如圖27。各剖面在3 種工況下的穩(wěn)定系數(shù)見(jiàn)表2，各剖面淺層潛在滑面在4 種工況下的穩(wěn)定系數(shù)見(jiàn)表3。

表3 各剖面淺層潛在滑面在4 種工況下的穩(wěn)定系數(shù)Table 3 Stability coefficients of shallow potential slip surface of each section under four working conditions

圖25 E5400 剖面計(jì)算結(jié)果Fig.25 E5400 section calculation results

圖26 E8800 剖面計(jì)算結(jié)果Fig.26 E8800 section calculation results

圖27 E8800 試算73%充填時(shí)垮落帶發(fā)育情況Fig.27 Trial calculation of the development of caving zone when 73% of the E8800 profile is filled

由表2 可知：在天然條件下，現(xiàn)邊坡穩(wěn)定系數(shù)均大于2.0，處于穩(wěn)定狀態(tài)；在飽和工況、地震工況下（地震動(dòng)峰值加速度為0.1g），現(xiàn)邊坡穩(wěn)定系數(shù)也均大于1.5。此結(jié)果表明，2 條剖面南幫邊坡穩(wěn)定系數(shù)較高，均能滿足安全儲(chǔ)備的要求。李愛(ài)華等[19]通過(guò)分析東露天礦東幫的穩(wěn)定性，得出東幫的穩(wěn)定性為1.5～1.6，現(xiàn)階段下東幫也滿足安全要求。

表2 各剖面在3 種工況下的穩(wěn)定系數(shù)Table 2 Stability coefficients of each section under three working conditions

由表3 可知：在天然工況下，2 個(gè)剖面穩(wěn)定系數(shù)均大于1.15，處于穩(wěn)定狀態(tài)；在飽和工況下，E8800剖面處于失穩(wěn)破壞的臨界值，E5400-2 剖面產(chǎn)生變形破壞；在地震工況下，E5400-2 將發(fā)生破壞；在飽和和地震工況下，所有剖面的穩(wěn)定系數(shù)均小于1.00，2 個(gè)剖面邊坡都將會(huì)發(fā)生滑動(dòng)。

4 討 論

紀(jì)洪廣等[20]應(yīng)用“三帶”理論分析了撫順東露天礦受井采影響后的“三帶”發(fā)育高度，其中垮落帶高度為140 m，斷裂帶高度160 m，并總結(jié)了“三帶”相對(duì)應(yīng)的破壞模式。根據(jù)試算的E8800 充填73%情況下垂直位移云圖可以判斷，產(chǎn)生“離層”的油頁(yè)巖層為垮落帶，其變形和高度與文獻(xiàn)中垮落帶的高度完全相符，垮落帶同時(shí)對(duì)應(yīng)E8800 的應(yīng)力釋放區(qū)、剪應(yīng)力最大的區(qū)域；斷裂帶則對(duì)應(yīng)2 個(gè)剖面的剪應(yīng)力為1 MPa 到垮落帶界限；模擬與文獻(xiàn)中的“三帶”有很好的對(duì)應(yīng)性，說(shuō)明了本次數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性。張令飛等[21]認(rèn)為受弱層控制的滑坡體變形具有區(qū)域性，分為穩(wěn)定區(qū)→欠穩(wěn)區(qū)→失穩(wěn)區(qū)，隨著變形的發(fā)展穩(wěn)定區(qū)變?yōu)榍贩€(wěn)區(qū)，欠穩(wěn)區(qū)變?yōu)槭Х€(wěn)區(qū)，整體呈“牽引后退式”破壞，東露天礦2 條剖面的南幫現(xiàn)階段也具有該特點(diǎn)。

根據(jù)2 個(gè)剖面變形分析可知：E8800 剖面南幫受井采影響比較小，南幫主要為受露采影響的滑移-拉裂變形模式，E5400 剖面南幫受井采的影響很大，屬于牽引式；而北幫主要受井采的影響很大，塑性區(qū)主要分布在北幫，E8800 剖面被斷層分為上下2 個(gè)煤層，變形存在明顯的分異，靠近坑底部分產(chǎn)生向上部采空區(qū)的傾倒，遠(yuǎn)離坑底部分向下部采空區(qū)的塌陷；E5400 剖面變形也存在分異現(xiàn)象，靠近坑底部分向下部采空區(qū)整體滑移，遠(yuǎn)離坑底向下部采空的塌陷。

5 結(jié) 語(yǔ)

1）撫順東露天礦巖體的變形和塑性區(qū)在井采階段已經(jīng)基本形成，露采后南幫、北幫產(chǎn)生小范圍拉張塑性區(qū)，說(shuō)明目前傾斜煤層幾乎全部采出，露采開(kāi)采深度有限的情況下，井采是使邊坡及地下巖體產(chǎn)生變形破壞的主要原因。

2）撫順東露天礦因地層結(jié)構(gòu)及傾斜煤層影響，2個(gè)剖面的南北幫的變形模式完全不同，其中E8800剖面南幫受采礦活動(dòng)影響小，后緣存在大范圍的拉張區(qū)，變形模式為主要受露采影響的滑移-拉裂，E5400 剖面南幫主要受井采影響，屬于牽引式；E8800 剖面北幫受井采的影響變形很大靠近坑底部分向上部采空方向傾倒，遠(yuǎn)離坑底部向下部采空方向塌陷，E5400 剖面北幫靠近坑底部分向下部采空區(qū)整體滑移，遠(yuǎn)離坑底向下部采空塌陷。

3）撫順東露天礦E8800 剖面、E5400 剖面南幫均存在拉張區(qū)，但并未貫通，整體穩(wěn)定性好，但受降雨影響易發(fā)生淺層滑坡；E8800 剖面北幫坡度僅8°，E5400 剖面北幫的坡度僅5°，但是北幫受井采影響變形大，剪切塑性區(qū)十分發(fā)育，在持續(xù)開(kāi)采的過(guò)程中隨著坡度的增加應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注北幫的變形及穩(wěn)定情況。