梅蓄電站地下廠房開挖支護(hù)施工質(zhì)量控制

包中堅，朱順洪

（浙江華東工程咨詢有限公司，浙江 杭州 310000）

1 工程基本情況

1.1 工程特性

梅州抽水蓄能電站（以下簡稱梅蓄電站）地處廣州～汕頭粵東部分的中部，位于廣東省梅州市五華縣南部的龍村鎮(zhèn)黃獅村境內(nèi)，上、下水庫落差約400 m。電站距廣州市直線距離210 km，距汕頭市直線距離約120 km，距五華500 kV變電站直線距離約8 km，距梅州市、汕頭市的公路里程分別為166 km、222 km。

地下廠房系統(tǒng)工程由主廠房、主變洞、母線洞、高壓電纜上下豎井及平洞、排風(fēng)豎井、排水廊道等組成。地下廠房由主廠房（包括主機間和安裝間）、副廠房組成。安裝間布置在主廠房的右側(cè)（按發(fā)電流向，下同）；副廠房布置在主機間的左側(cè)。主廠房洞室開挖總長度為176.25 m，廠房內(nèi)采用巖壁吊車梁，巖壁吊車梁以上開挖跨度28.30 m，以下為開控跨度26.50 m，廠房最大開挖高度為58.370 m。主機間典型斷面開挖尺寸為105.02 m×26.5 m×55.07 m（長×寬×高），副廠房典型斷面開挖尺寸為27.18 m× 26.5 m×50.9 m（長×寬×高），安裝場典型斷面開挖尺寸為44.05 m×26.5 m×25.17 m（長×寬×高）。

1.2 工程地質(zhì)情況

廠房布置區(qū)山體雄厚，巖性為中粒黑云母花崗巖，廠房頂拱上覆巖體厚330 m左右。廠區(qū)巖體完整性好，洞室圍巖新鮮，鉆孔平均RQD值大于95%；鉆孔聲波波速為5 560～6 450 m/s，屬完整巖體；巖石單軸飽和抗壓強度大于70 MPa，屬于堅硬巖類。勘探支洞共揭露小型斷層2條，斷層破碎帶寬0.4～0.6 m，帶內(nèi)巖石破碎夾泥，膠結(jié)差或未膠結(jié)，有少量滲水；巖脈24條，主要有2組：①80～90ISE～S280～85°；②280～310SW或NEZ75°～85°。閃 長 巖 脈 寬 度0.05～1.4 m不 等，大部分與兩側(cè)花崗巖接觸緊密,少部分接觸面夾有0.2～1 cm寬的泥質(zhì)物；最發(fā)育的節(jié)理主要有以 下2組：①ES或NZ75～90；②310～320/SW或NEL80°～85°。節(jié)理等結(jié)構(gòu)面輕度發(fā)育，閉合，長度較小。

根據(jù)構(gòu)造發(fā)育特點以及實測地應(yīng)力結(jié)果，斷層（巖脈）是影響廠房圍巖穩(wěn)定性的主要因素，主廠房應(yīng)盡量避開斷層帶或與其大角度相交。擬定廠區(qū)洞室圍巖以Ⅱ類為主，約占66%；節(jié)理較發(fā)育部位為Ⅲ類，約占26%;局部巖脈發(fā)育段屬Ⅳ類圍巖，約占8%。廠房新增F55、F56、F60三條斷層，產(chǎn)狀如表1。

表1 三條斷層產(chǎn)狀情況

1.3 廠房支護(hù)主要參數(shù)

表2 廠房支護(hù)主要參數(shù)

2 監(jiān)理質(zhì)量控制主要內(nèi)容

針對上述基本情況，為確保梅蓄廠房的開挖支護(hù)施工質(zhì)量，梅蓄監(jiān)理中心根椐有關(guān)規(guī)范及以往的監(jiān)理經(jīng)驗主要做好以下質(zhì)量控制：

（1）督促承建單位編制施工組織設(shè)計報請監(jiān)理批準(zhǔn)后方可施工。

（2）督促承建單位建立質(zhì)量管理體系，制定質(zhì)量保證措施，明確質(zhì)量檢查和驗收程序。

（3）組織技術(shù)交底工作及明確各項（或工序）質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)和要求。

（4）嚴(yán)格審批承建單位提交的施工技術(shù)措施。其內(nèi)容應(yīng)主要包括：1）工程概況；2）施工布置及輔助設(shè)施；3）施工方法、開挖程序；4）施工進(jìn)度計劃；5）資源配置；6）安全技術(shù)措施、質(zhì)量技術(shù)措施、環(huán)境保護(hù)措施。

（5）嚴(yán)格審批承建單位提出的開挖及支護(hù)程序、方法及工藝，并按開挖分層對每層進(jìn)行審 批。

（6）嚴(yán)格審批承建單位提出的控制導(dǎo)線（引入洞內(nèi)、外部二等網(wǎng)已建好）實測方案，并進(jìn) 行現(xiàn)場復(fù)測檢查。

（7）嚴(yán)格審批地下廠房觀測實施方案。

（8）進(jìn)行爆破試驗，確定爆破參數(shù)。根據(jù)質(zhì)點振動速度傳播規(guī)律的經(jīng)驗公式，通過控制最大單響藥量以滿足質(zhì)點振動速度要求。

（9）嚴(yán)格審批原材料（水泥、鋼材）及拌和料（噴砼料、砂漿）質(zhì)檢報告，監(jiān)理進(jìn)行抽查（平行試驗）。

（10）進(jìn)行錨桿（特別是預(yù)應(yīng)力錨桿）和噴砼（特別鋼纖維砼）的工藝試驗以便確定錨桿和噴砼工藝流程。

（11）委托第三方試驗室在工地對錨桿施工質(zhì)量進(jìn)行無損檢測，對噴砼施工質(zhì)量進(jìn)行大板取樣。

（12）單元工程劃分，按施工檢查驗收的區(qū)、段或混凝土襯砌的設(shè)計分縫確定的塊劃分， 每一施工檢查驗收的區(qū)、段或一個澆筑塊為一個單元工程。

（13）質(zhì)量檢查包括如下內(nèi)容：1）洞室軸線方向、高程、輪廓線及其偏差；2）循環(huán)進(jìn)尺及爆破效果；3）軟弱結(jié)構(gòu)面的處理結(jié)果；4）初期支護(hù)的穩(wěn)定狀況。

（14）質(zhì)量檢查提交的檢查資料應(yīng)包括：1）實測開挖斷面圖；2）地質(zhì)展示圖與地質(zhì)素描；3）平整度檢查；4）平均起伏差檢查；5）單元工程質(zhì)量評定。

（15）加強現(xiàn)場巡視、旁站及抽檢工作，監(jiān)督檢查重點部位和關(guān)鍵部位施工工序質(zhì)量控制 標(biāo)準(zhǔn)及要求的落實情況、及時糾正違規(guī)現(xiàn)象。

（16）做好質(zhì)量評定工作。

3 監(jiān)理關(guān)注的幾個主要部位的技術(shù)措施

地下廠房開挖支護(hù)幾個主要部位我們認(rèn)為在頂拱部位，巖壁梁部位、邊墻部位。因為其關(guān)系到廠房的頂拱圍巖穩(wěn)定，幾百噸橋機的安全運行，邊墻的圍巖穩(wěn)，下面介紹其施工技術(shù)措施。

3.1 廠房頂拱開挖

（1）頂拱開挖方案確定

梅州抽水蓄能電站地下廠房頂拱開挖：頂拱開挖采用“標(biāo)準(zhǔn)化定位導(dǎo)向開挖技術(shù)”確保輪廓線開挖質(zhì)量，嚴(yán)格控制超、欠挖。主廠房Ⅰ層采取中導(dǎo)洞超前，兩側(cè)擴挖滯后跟進(jìn)的方式開挖，兩側(cè)擴挖錯距滯后中部擴挖30～40 m跟進(jìn)，以減小洞室頂拱一次性開挖跨度，控制圍巖變形；廠房Ⅰ層分層高度根據(jù)三臂鑿巖臺車進(jìn)行頂拱系統(tǒng)錨桿施工過程中所需的空間高度決定，防止因分層高度不足造成頂拱錨桿無法采用三臂鑿巖臺車造孔施工，從而避免地下廠房頂拱支護(hù)不及時的問題。

（2）測量放線

洞內(nèi)導(dǎo)線控制網(wǎng)測量采用全站儀配水準(zhǔn)儀進(jìn)行。在排炮放樣過程中，測量人員按技術(shù)要求將每一個周邊孔孔位均放出，對應(yīng)每個放樣輪廓點在其后方約1.5～2 m的邊頂拱上標(biāo)出尾線點，為周邊孔的造孔方向控制工作打好基礎(chǔ)。

（3）鉆孔作業(yè)

造孔以人工配合手風(fēng)鉆為主，周邊孔鉆孔嚴(yán)格在所標(biāo)識的測量點位上進(jìn)行開孔作業(yè)，每個孔開鉆均由1名鉆工和1名輔助工配合進(jìn)行。開鉆過程宜用長釬開孔以便于參照，前序孔鉆孔結(jié)束并仔細(xì)檢查后，采用略小于鉆孔直徑的直長鋼管放入該孔內(nèi)對中并外露，作為相鄰后序孔鉆孔導(dǎo)向參照，鉆工在鉆孔過程中利用尾線點、爆破半孔、直長鋼管等多種導(dǎo)向并用，同時在鉆孔過程中，采用羅盤、水平尺等控制鉆孔角度，保證了施工質(zhì)量。周邊孔造孔過程中，控制好開孔位置，只能在測量所標(biāo)識的位置上開孔，在鉆孔作業(yè)過程中，技術(shù)人員現(xiàn)場旁站，便于及時發(fā)現(xiàn)和解決現(xiàn)場技術(shù)問題。每排炮由值班技術(shù)員按“平、直、齊”的要求進(jìn)行檢查，做到炮孔的孔底落在爆破規(guī)定的同一個鉛直斷面上；為了減少超挖，周邊孔的外偏角控制在設(shè)備所能達(dá)到的最小角度。光爆孔、預(yù)裂孔及掏槽孔的偏差不得大于5 cm，其它炮孔孔位偏差不得大于10 cm。炮孔裝藥之前，監(jiān)理工程師及質(zhì)檢員對掌子面上的炮孔進(jìn)行檢查，如有遺漏，則要補鉆；并對光爆孔及預(yù)裂孔進(jìn)行仔細(xì)檢查，對偏角大于規(guī)定要求的炮孔，則要進(jìn)行補鉆，以控制欠挖和過量超挖。對炮孔的各項指標(biāo)檢驗合格后，方可裝藥。

（4）裝藥、聯(lián)線、起爆

裝藥前用高壓風(fēng)沖掃孔內(nèi)，炮孔經(jīng)檢查合格后，方可進(jìn)行裝藥；光爆孔、預(yù)裂孔用小藥卷捆綁于竹片上不間隔裝藥，炮孔的裝藥、堵塞和引爆線路的聯(lián)結(jié)由炮工和值班技術(shù)員復(fù)核檢查，確認(rèn)無誤，撤離人員和設(shè)備，炮工負(fù)責(zé)引爆。

3.2 巖壁吊車梁施工技術(shù)

3.2.1 巖壁吊車梁開挖

梅州抽水蓄能電站巖壁吊車梁位于開挖分層第Ⅲ層內(nèi)，巖壁吊車梁采用“雙向光面爆破”的巖臺開挖技術(shù)，保證巖臺成型效果。巖臺層開挖分層詳見圖1。

圖1 巖臺層開挖分層示意圖

這樣分層分塊主要考慮如下因素：①上部開挖高確定在EL342.47高程，主要考慮巖臺上拐點確保2.5 m，分層位置太低對上拐點開挖易造成破壞。分層太高對該層施工不便；②下部開挖高確定在EL335.47高程，主要考慮下拐點已有4 m高度，一方面考慮巖壁梁的錨桿安裝所需，另一方面考慮作業(yè)人員對巖臺斜面鉆孔時所需；③兩側(cè)預(yù)留4 m巖臺進(jìn)行開挖主要考慮防止中間拉槽爆炮影響及邊墻打光爆孔作為通道使用。

巖臺層開挖順序如下：①巖臺上拐點邊墻事先預(yù)裂孔鉆好，不裝藥，而4 m區(qū)域巖臺兩側(cè)預(yù)裂爆炮需施工完成；②先進(jìn)行Ⅲ1區(qū)（中間拉槽）開挖，后進(jìn)行Ⅲ2區(qū)（兩側(cè)4 m區(qū)域）開挖；③進(jìn)行巖臺斜面鉆孔與原先巖臺上拐點邊墻事先預(yù)裂孔對接；④最后進(jìn)行Ⅲ3區(qū)（巖臺三角體）開挖，斜面光爆孔與預(yù)先施工的上部直墻面光爆孔組成雙向光爆，同時起爆。

3.2.2 巖壁吊車梁混凝土施工技術(shù)

梅州抽水蓄能電站主廠房巖壁吊車梁混凝土與網(wǎng)架巖壁梁混凝土在廠房Ⅲ層開挖完成后同步進(jìn)行混凝土澆筑，巖壁吊車梁混凝土澆筑完成等7 d后方可進(jìn)行同樁號的網(wǎng)架巖壁梁混凝土承重排架搭設(shè)、鋼筋綁扎及模板施工。巖壁吊車梁混凝土均按不大于12 m一塊進(jìn)行澆筑，局部稍作調(diào)整；模板采用維薩板、鋼管腳手架支撐，采用清水混凝土施工工藝施工，施工縫進(jìn)行全斷面鑿毛處理?；炷翑嚢柢囘\輸，混凝土拖泵泵送入倉?；炷翝仓瓿珊罅⒓催M(jìn)行養(yǎng)護(hù)，采用定制的塑料薄膜覆蓋頂面，養(yǎng)護(hù)設(shè)計要求?；炷翝仓髠?cè)面及底面暫不拆模板，以保護(hù)梁體混凝土不受下部開挖爆破飛石破壞。

巖壁吊車梁混凝土溫度控制：①按設(shè)計圖紙的相關(guān)要求，巖壁梁混凝土施工必須采取嚴(yán)格的溫控和養(yǎng)護(hù)措施，控制混凝土澆筑過程中內(nèi)外溫差不大于22℃，每日降溫不超過1℃；②根據(jù)混凝土水化熱絕熱溫升值計算和內(nèi)部實際最高溫升值計算，采取相應(yīng)的溫控措施，主要包括：從混凝土配合比及原材料控制溫升（根據(jù)本工程骨料等混凝土原材料情況，在滿足設(shè)計及相關(guān)規(guī)范要求的前提下，改善混凝土骨料級配，加優(yōu)質(zhì)的粉煤灰和外加劑以減少單位水泥用量；條件允許的情況下，盡量少使用膠凝材料多的泵送混凝土，盡可能水泥罐準(zhǔn)備較多的原材料，保證水泥等原材料充分降溫散熱）；③降低混凝土澆筑溫度：使用冷水機組進(jìn)行骨料水冷卻，對原材料采取遮陽措施，混凝土澆筑安排在早晚、夜間及利用陰天時間進(jìn)行，盡量降低環(huán)境溫度對混凝土溫升的影響；④改變澆筑方法、加快澆筑速度，減少澆筑過程中混凝土回升。降低混凝土內(nèi)外溫差，防止或減少表面裂縫：預(yù)埋3層鍍鋅鋼管，收倉即通水冷卻，每2 h測一次混凝土內(nèi)部溫度，通水冷卻時間視混凝土內(nèi)部溫度降低情況而定。

3.3 地下廠房直邊墻開挖施工

根據(jù)多個電站地下廠房邊墻開挖施工經(jīng)驗，地下廠房邊墻采用先進(jìn)行邊墻垂直預(yù)裂后進(jìn)行梯段爆破開挖的開挖施工工藝開挖，邊墻開挖質(zhì)量好壞決定于邊墻鉆孔及預(yù)裂效果。一般采用潛孔鉆鉆孔孔徑較大，孔深較長，在上下接頭部位堵塞部位易造成破碎，為確保開挖質(zhì)量梅州抽水蓄能電站地下廠房邊墻開挖采用手風(fēng)鉆造孔，通過試驗確定高邊墻開挖的爆破參數(shù)、鉆孔參數(shù)及鉆孔精度控制方法。

梅州抽水蓄能電站地下廠房邊墻造預(yù)裂孔施工質(zhì)量主要從以下幾個方面進(jìn)行控制：（1）測量放線：現(xiàn)場施工測量放線由專業(yè)人員采用全站儀進(jìn)行，測量監(jiān)理工程師全過程參與復(fù)核，放樣內(nèi)容包括：所有預(yù)裂孔的開孔點位置和鉆孔樣架定位點位置。所放點位須在現(xiàn)場進(jìn)行明顯標(biāo)識，放線過程要求開挖作業(yè)廠隊的現(xiàn)場技術(shù)員全程參與；放線結(jié)束后由測量人員向現(xiàn)場技術(shù)員進(jìn)行書面交底；（2）樣架搭設(shè)：鉆機定位樣架采用1.5寸鋼管按照標(biāo)準(zhǔn)樣架設(shè)計圖紙進(jìn)行搭設(shè)，定位樣架主要由定位橫桿和加固斜撐鋼管兩個部分組成，采用管扣件進(jìn)行聯(lián)接；樣架加固斜撐鋼管排距以1.7 m左右為宜。底部位置采用手風(fēng)鉆先造Φ50 mm的（孔深50 cm），再用鋼管插入孔內(nèi)加固樣架；邊墻位置根據(jù)現(xiàn)場實際情況可采用與系統(tǒng)錨桿聯(lián)接或者增設(shè)臨時插筋的方式進(jìn)行加固處理；（3）樣架校核：樣架搭設(shè)完畢后需經(jīng)專業(yè)測量師及測量監(jiān)理工程師采用全站儀校核造孔樣架角度，方向、角度符合要求后，并經(jīng)質(zhì)量管理部門驗收后方能投入造孔作業(yè)；（4）造孔施工：采用人工配合手風(fēng)鉆造垂直預(yù)裂孔，預(yù)裂孔孔徑為Φ56 mm，孔距50～60 cm（孔距可根據(jù)邊墻預(yù)裂生產(chǎn)性試驗成果進(jìn)行微調(diào)），孔底超深按照10%臺階高度進(jìn)行控制；（5）工藝流程施工中需注意的事項：①欠挖處理：施工前應(yīng)首先對上層已開挖的邊墻2 m高度范圍內(nèi)進(jìn)行欠挖檢查，若存在欠挖，及時組織人員進(jìn)行處理，以滿足直墻預(yù)裂鉆機的就位要求；②預(yù)裂孔深度確定：直立邊墻部位的一次預(yù)裂深度，應(yīng)結(jié)合廠房的施工開挖分層情況進(jìn)行確定。綜合考慮開挖層高對直立高邊墻穩(wěn)定的影響、鉆孔精度控制以及對保留巖體的爆破影響等因素，分層預(yù)裂深度以6～8 m為宜；③開挖分段長度確定：直立邊墻預(yù)裂施工的分段長度原則上按10 m左右一段，并根據(jù)爆破安全監(jiān)測數(shù)據(jù)分析反饋的意見對分段長度做適當(dāng)調(diào)整；④開挖段與段之間的控制措施：為避免相臨兩段在進(jìn)行前段預(yù)裂爆破時對后段預(yù)裂孔鉆孔的破壞，在后段與前段預(yù)裂孔相臨2 m范圍內(nèi)安裝PVC套管對孔壁進(jìn)行保護(hù)。

3.4 漲殼式預(yù)應(yīng)力中空錨桿（YE32-6）施工

梅州抽水蓄能電站地下廠房在廠房上下游拱腳及Ⅳ、Ⅴ類圍巖不良地質(zhì)洞段大量采用漲殼式預(yù)應(yīng)力中空錨桿（YE32-6）施工，設(shè)計要求鎖定噸位100 kN，在施工前監(jiān)理要求進(jìn)行漲殼式預(yù)應(yīng)力中空錨桿（YE32-6）工藝性試驗，根據(jù)扭力扳手率定報告，TGK型扭力扳手500 N·m扭矩對應(yīng)張拉力為100 kN，試驗緊固前將扭力扳手刻度標(biāo)定為500 N·m，當(dāng)緊固達(dá)到大于或等于該扭矩時，扭力扳手順時針旋轉(zhuǎn)會發(fā)出警示音，提示已達(dá)到或大于預(yù)定扭矩，此時扭力扳手再順勢針旋轉(zhuǎn)靜止不動。

第一、二次洞外模擬試驗采用TGK型扭力扳手施加預(yù)應(yīng)力方法，在達(dá)到標(biāo)定扭矩后通過錨索測力計讀取相關(guān)數(shù)值并計算錨桿預(yù)應(yīng)力，現(xiàn)場扭力扳手緊固扭矩在至少達(dá)到500 N·m的情況下通過錨索測力計讀取的預(yù)應(yīng)力僅分別為24 kN、20 kN，未達(dá)到設(shè)計要求的100 kN。試驗證明通過扭力扳手張拉中空錨桿，錨索測力計讀取預(yù)應(yīng)力，經(jīng)現(xiàn)場試驗較設(shè)計100 kN張拉力相距較遠(yuǎn)。因此，在第一、二次洞外模擬試驗結(jié)束后決定選用RCH-603型千斤頂進(jìn)行中空錨桿張拉。

第三次生產(chǎn)性試驗于2018年10月5日在廠房上游側(cè)CZ0+81.75樁號處選用RCH-603型千斤頂進(jìn)行。采用千斤頂張拉中空錨桿進(jìn)行試驗時錨桿的外露長度必須保證在60 cm以上，試驗時千斤頂加壓至壓力表讀數(shù)為15 MPa時，錨索側(cè)力計最大讀數(shù)為121 kN，鎖定后讀數(shù)為88 kN，鎖定后應(yīng)力損失較大。第四次試驗在2018年10月6日，按照上述方法試驗位置選在在廠房下游側(cè)CZ0+81.75樁號處進(jìn)行，試驗時千斤頂加壓至壓力表讀數(shù)為18 MPa時，錨索測力計最大讀數(shù)為115 kN，鎖定后讀數(shù)為78 kN。檢查分析未成功原因，發(fā)現(xiàn)與千斤頂支架接觸的墊板存在變形情況，可能導(dǎo)致在張拉過程中，鎖定螺母無法完全鎖定到位，導(dǎo)致卸荷后存在較大的應(yīng)力損失。針對此原因，計劃通過采用厚度更厚的墊板進(jìn)行施工，以加強墊板強度。墊板厚度由原來的10 mm調(diào)整為20 mm。

2018年10月15日，在通風(fēng)洞洞口進(jìn)行了第五次試驗，張拉設(shè)備除墊板厚度加厚外其余與前幾次一致，試驗時千斤頂加壓至壓力表讀數(shù)為15 MPa時，錨索測力計最大讀數(shù)為125 kN，鎖定后讀數(shù)為110 kN。根據(jù)第四次洞外模擬試驗成果，于2018年10月17日組織進(jìn)行了第六次現(xiàn)場生產(chǎn)性試驗，本次試驗位置為廠房上游側(cè)CZ0+93.75樁號處，試驗方法與第二、三次現(xiàn)場生產(chǎn)性試驗一致。試驗時千斤頂加壓至壓力表讀數(shù)為22 MPa時，錨索測力計最大讀數(shù)為132 kN，鎖定后讀數(shù)為105 kN。

通過多次洞外模擬試驗及洞內(nèi)生產(chǎn)性試驗證明，TGK型扭力扳手進(jìn)行漲殼式預(yù)應(yīng)力錨桿張拉的工藝鎖定后錨桿預(yù)應(yīng)力不滿足設(shè)計要求，墊板厚度由原來的10 mm調(diào)整為20 mm后采用RCH-603型千斤頂進(jìn)行預(yù)應(yīng)力中空錨桿張拉的施工工藝鎖定后錨桿預(yù)應(yīng)力滿足設(shè)計要求，最終梅州抽水蓄能電站地下廠房漲殼式預(yù)應(yīng)力中空錨桿（YE32-6）采用了RCH-603型千斤頂進(jìn)行張拉。

經(jīng)過多次試驗，試驗結(jié)束如表3。

表3 （YE32-6）漲殼式預(yù)應(yīng)力中空錨桿試驗情況匯總表

通過上述試驗總結(jié)如下結(jié)論：

（1）由于預(yù)應(yīng)力錨標(biāo)長度9 m，長度較長，盡管安裝時采取了錨桿對中措施，但采用扭力板手施壓時，仍會產(chǎn)生偏心受拉，造成扭力板手讀數(shù)到位而錨桿受張拉讀數(shù)遠(yuǎn)未到位的情況，易造成誤判。為確保質(zhì)量梅蓄工程采用千斤頂張拉方式。

（2）為減少錨桿張拉后預(yù)應(yīng)力鎖定損失，鎖定墊板厚度應(yīng)確保20 mm以上，以減少因變形而造成應(yīng)力損失。

4 質(zhì)量控制成效

通過參建單位各方的努力，通過對現(xiàn)場半孔率及不平整度檢測，多點位移計變形監(jiān)測，梅蓄地下廠房開挖支護(hù)質(zhì)量取得了良好質(zhì)量控制效果。

4.1 地下廠房邊墻開挖半孔率及不平整度控制情況

表4 地下廠房下游參數(shù)控制

續(xù)表4

4.2 地下廠房巖壁吊車梁開挖半孔率、不平整度

表5 地下廠房巖壁梁參數(shù)控制

4.3 地下廠房變形情況

經(jīng)過多點位移計變形監(jiān)測，數(shù)據(jù)表明：廠房變形量不大，圍巖穩(wěn)定。

表6 地下廠房多點位移計監(jiān)測成果特征值統(tǒng)計表

4.4 地下廠房開挖施工形象照片

圖2 梅州抽水蓄能電站地下廠房頂拱開挖形象

圖3 廠房巖錨梁開挖形象

圖4 廠房第四層開挖邊墻預(yù)裂效果

圖5 廠房主機間端墻預(yù)裂效果

5 結(jié)語

梅州抽水蓄能電站通過業(yè)主、設(shè)計、施工單位、第三方檢測、監(jiān)理各方共同努力，地下廠房開挖支護(hù)高質(zhì)量的完成施工任務(wù)，隨著我國大規(guī)模發(fā)展抽水蓄能工程項目開工建設(shè)，梅蓄地下廠房施工質(zhì)量控制方法值得其它項目借鑒。