雨水入滲條件下地基瞬態(tài)極限承載力解析解及其應(yīng)用

徐瑞麟，秦衛(wèi)星,3，胡惠仁，劉澤辰，熊軒宇

(1.長沙理工大學(xué) 國際工學(xué)院，湖南 長沙，410114；2.長沙理工大學(xué) 水利與環(huán)境工程學(xué)院，湖南 長沙，410114；3.水沙科學(xué)與水災(zāi)害防治湖南省重點實驗室，湖南 長沙，410114；4.長沙理工大學(xué) 交通運輸工程學(xué)院，湖南 長沙，410114)

基質(zhì)吸力對地基承載性能有較大影響，合理考慮基質(zhì)吸力貢獻(xiàn)，能有效挖掘非飽和地基承載潛能，確保工程設(shè)計安全，節(jié)約建設(shè)成本[1-6]。然而，在施工過程中，裸露地基經(jīng)常遭遇降雨，雨水入滲會導(dǎo)致地基中上部土體基質(zhì)吸力減小，進(jìn)而引起地基承載性能降低，給工程安全造成不利影響[7-11]，因此，準(zhǔn)確預(yù)測雨水入滲影響下地基基質(zhì)吸力變化過程，揭示地基極限承載力演化規(guī)律，對正確評價雨季地基承載性能、及時采取針對性措施防止施工期地基失穩(wěn)破壞具有重大現(xiàn)實意義。研究雨水入滲影響下地基基質(zhì)吸力演化特性以及基質(zhì)吸力對地基承載性能的影響，一直是非飽和地基領(lǐng)域的研究熱點。SRIVASTAVA 等[7]基于Richards一維非飽和滲流方程，研究了降雨過程中土體基質(zhì)吸力演化規(guī)律，獲得了均質(zhì)和雙層土體的瞬態(tài)滲流解析解。吳禮舟等[8]推導(dǎo)了單層和雙層土體滲流與變形耦合的基質(zhì)吸力解析解，分析了雨強(qiáng)與土體參數(shù)變化對基質(zhì)吸力分布的影響。胡惠仁等[11]探究了降雨條件下均質(zhì)黏土地基基質(zhì)吸力演化規(guī)律，并基于正交試驗方法分析了土體水力參數(shù)和降雨特征參數(shù)影響基質(zhì)吸力的顯著性。VANAPALLI 等[2-3]通過室內(nèi)試驗研究了基質(zhì)吸力對非飽和砂土地基極限承載力的影響，試驗結(jié)果表明基質(zhì)吸力為2～6 kPa區(qū)間的地基極限承載力為飽和時的5～7倍。李艷等[4]通過理論分析發(fā)現(xiàn)地基承載力在低基質(zhì)吸力范圍內(nèi)隨基質(zhì)吸力增大而快速呈線性增加，在高基質(zhì)吸力范圍內(nèi)隨基質(zhì)吸力增大而呈非線性緩慢降低，并逐漸趨于穩(wěn)定。趙煉恒等[12]根據(jù)Fredlund非飽和抗剪強(qiáng)度理論提出了基質(zhì)吸力沿深度均勻分布和沿深度線性減小時的非飽和地基極限承載力計算方法。VAHEDIFARD等[13]推導(dǎo)了穩(wěn)定滲流情況下非飽和土淺基極限承載力計算公式，對比了不同降雨強(qiáng)度雨水穩(wěn)定入滲情況下砂土、淤泥質(zhì)土以及黏土地基的極限承載力。謝研[14]采用有限元分析方法研究了降雨條件下地基基質(zhì)吸力演變特性，并利用可靠度分析理論進(jìn)一步探究了地基極限承載力變化規(guī)律。張常光等[15]基于平面應(yīng)變條件下非飽和土的抗剪強(qiáng)度統(tǒng)一解，推導(dǎo)了不同基質(zhì)吸力分布時條形地基太沙基極限承載力公式。上述研究成果表明雨水入滲對黏土、砂土等各種地基極限承載力均有顯著影響，采用的研究手段為進(jìn)一步深入研究和評價非飽和地基承載性能提供了有益借鑒，但當(dāng)前研究多假定基質(zhì)吸力為線性分布，這與實際雨水入滲過程的基質(zhì)吸力非線性分布存在較大差異，也未能直接揭示雨水非穩(wěn)定入滲過程中非飽和地基承載性能演化規(guī)律，影響了對雨季地基承載性能的快速、準(zhǔn)確評價。為此，本文作者以非飽和均質(zhì)地基為研究對象，針對恒定雨強(qiáng)非穩(wěn)定入滲情況下地基基質(zhì)吸力和承載性能演化規(guī)律問題進(jìn)行研究。首先，基于Richards 瞬態(tài)非飽和滲流方程，引入Gardner 土-水特征曲線模型，獲得雨水入滲過程均質(zhì)地基瞬態(tài)基質(zhì)吸力解析解，并利用有限元模擬結(jié)果進(jìn)行了考證。然后，基于非飽和土抗剪強(qiáng)度理論，推導(dǎo)基質(zhì)吸力沿深度非線性分布時的地基極限承載力表達(dá)式，并利用試驗數(shù)據(jù)證明其正確性。最后，以某非飽和均質(zhì)地基為例，根據(jù)建立的地基基質(zhì)吸力解析解和極限承載力計算公式，揭示恒定雨強(qiáng)非穩(wěn)定入滲影響下均質(zhì)地基基質(zhì)吸力和極限承載力演化規(guī)律。

1 降雨條件下地基基質(zhì)吸力與極限承載力表達(dá)式

1.1 雨水入滲過程地基基質(zhì)吸力求解

1.1.1 基本假定

進(jìn)行如下假定：1) 地基土體均質(zhì)且各向同性，雨水入滲過程土體孔隙保持不變；2) 雨水入滲過程地下水位保持不變；3) 地基遭遇降雨強(qiáng)度不大于土體飽和滲透系數(shù)的均勻型降雨(降雨強(qiáng)度與滲透系數(shù)的量綱相同)，雨水以恒定降雨強(qiáng)度入滲[7-8]?；谏鲜黾俣?，繪制雨水入滲作用下地基基質(zhì)吸力計算示意圖，如圖1所示。

圖1 地基基質(zhì)吸力計算示意圖Fig.1 Schematic diagram of calculation of matric suction for foundation

1.1.2 控制方程及方程化簡

由Richards瞬態(tài)非飽和滲流方程，結(jié)合上述假定條件可得混合格式的地基滲流控制方程：

式中：k為非飽和土體滲透系數(shù)，cm/h；z為研究點相對地下水位對應(yīng)深度，cm；hm為z處基質(zhì)吸力水頭，cm；θ為體積含水量，cm3/cm3；t為時間，h。

為解決非飽和土滲透系數(shù)與基質(zhì)吸力高度非線性關(guān)系給式(1)求解造成的困難，采用GARDNER 等[16]提出的滲透系數(shù)函數(shù)和土-水特征曲線模型來描述地基滲透系數(shù)k、體積含水量θ與基質(zhì)吸力水頭hm的關(guān)系：

式中：ks為飽和滲透系數(shù)，cm/h；β為去飽和系數(shù)，cm-1；θr為殘余體積含水量，cm3/cm3；θs為飽和體積含水量，cm3/cm3。

由式(2)可知hm=(lnk-lnks)/β，將其代入式(1)，化簡后可得

由式(2)和(3)可知θ=θr+k(θs-θr)/ks，將其代入式(4)，整理后可得

1.1.3 初始條件及邊界條件

地基初始基質(zhì)吸力狀態(tài)對雨水入滲過程基質(zhì)吸力大小及其分布有重要影響。國內(nèi)外研究者常以較小的前期降雨強(qiáng)度qA穩(wěn)定入滲形成的基質(zhì)吸力分布狀態(tài)作為初始條件[7-8,17]。本文采用該方法得到地下水位埋深小于10 m 的均質(zhì)地基初始基質(zhì)吸力分布：

式中：h0為地下水位處的基質(zhì)吸力水頭，通常h0取0 cm。

式(6)直觀反映了土體特性、地下水位以及雨水穩(wěn)定入滲強(qiáng)度等內(nèi)外部因素對地基基質(zhì)吸力的影響。當(dāng)前期降雨強(qiáng)度qA=0 cm/h時，地基基質(zhì)吸力水頭hm沿深度方向呈線性分布；當(dāng)qA≠0 cm/h時，地基基質(zhì)吸力水頭hm沿深度呈現(xiàn)明顯的非線性分布特征。

根據(jù)前面基本假定，計算模型的邊界條件設(shè)定為地下水位處基質(zhì)吸力hm恒為h0，地表處入滲流量為后期降雨強(qiáng)度qB。

1.1.4 基質(zhì)吸力解析解

參照文獻(xiàn)[7]的處理方法，將式(5)、初始條件與邊界條件化簡，再通過拉普拉斯變換得到土體瞬態(tài)非飽和滲透系數(shù)[18]，代入式(2)可求得任意時刻非飽和地基基質(zhì)吸力水頭解析解：

式中：λn為方程tan(λβl)+2λ=0 的第n個根，可編制MATLAB 計算程序求解。為便于后文計算地基極限承載力，將式(7)中基質(zhì)吸力水頭轉(zhuǎn)化為壓力形式表示：

式中：α為與去飽和系數(shù)β相關(guān)的參數(shù)，α=100β/γw；γw為水的重度。

1.1.5 解析解考證

某非飽和均質(zhì)地基地下水位距離地表5 m，降雨過程保持不變，土體物理力學(xué)參數(shù)如下：飽和滲透系數(shù)ks為0.36 cm/h，去飽和系數(shù)β為0.001 65 cm-1，進(jìn)氣值(ua-uw)a為26.32 kPa，儲水量(θs-θr)為0.27 cm3/cm，殘余含水量θr為0.20 cm3/cm，重度γ為20 kN/m，有效黏聚力c′為18 kPa，有效內(nèi)摩擦角φ′為16°。假設(shè)地基分別遭遇無前期降雨和較小降雨2種初始狀態(tài)，即qA分別為0 cm/h和0.1 cm/h。后期遭遇降雨持續(xù)24 h、總雨量為72 mm 的大雨，可知后期平均降雨強(qiáng)度qB為0.3 cm/h。

取長為10 m、高為5 m范圍內(nèi)的地基為研究對象，建立如圖2所示的均質(zhì)地基雨水入滲分析有限元數(shù)值模型。分別利用Geo-Studio軟件的滲流有限元計算模塊SEEP/W 和式(8)所示基質(zhì)吸力解析解，計算降雨過程地基基質(zhì)吸力，對比二者計算結(jié)果，即可驗證非飽和地基基質(zhì)吸力解析解的正確性。

圖2 降雨入滲有限元數(shù)值模型Fig.2 Finite element numerical model under rainfall infiltration

整個降雨過程非飽和地基基質(zhì)吸力的演化規(guī)律如圖3所示，圖中點對應(yīng)數(shù)值模擬結(jié)果，線對應(yīng)解析解。從圖3可以看出2種方法獲得的雨水入滲作用下地基基質(zhì)吸力大小及其變化規(guī)律幾乎一致：前期無降雨發(fā)生時初始基質(zhì)吸力沿地基深度呈線性分布，但前期有降雨發(fā)生時初始基質(zhì)吸力沿地基深度呈非線性分布；在遭遇同樣降雨強(qiáng)度和雨量的后期降雨入滲后，前期有降雨發(fā)生時地基沿深度的基質(zhì)吸力明顯比無降雨發(fā)生時的小，充分體現(xiàn)了基質(zhì)吸力初始狀態(tài)對最終狀態(tài)的影響；無論地基是否遭遇前期降雨入滲，降雨過程中地基上部土體基質(zhì)吸力均隨時間推移不斷減小，基質(zhì)吸力受影響深度持續(xù)增加，基質(zhì)吸力沿深度演化呈現(xiàn)明顯非線性特點。因此，本文推出的非飽和地基基質(zhì)吸力解析解可實時反映雨水入滲過程地基基質(zhì)吸力分布狀況，為非飽和地基極限承載力計算提供了支持。

圖3 不同前期降雨強(qiáng)度qA下地基基質(zhì)吸力演化對比Fig.3 Comparison of evolution of matric suction for foundation under different previous rainfall conditions

1.2 非飽和土地基極限承載力計算

1.2.1 非飽和土地基極限承載力表達(dá)式推導(dǎo)

對于非飽和地基極限承載力，應(yīng)合理考慮基質(zhì)吸力的影響。國內(nèi)外學(xué)者通?；贐ishop 非飽和土抗剪強(qiáng)度理論，采用下列方法考慮基質(zhì)吸力對地基極限承載力的貢獻(xiàn)[2-3,15]。

1) 基質(zhì)吸力產(chǎn)生的吸附強(qiáng)度與一般黏聚力的性質(zhì)相似，可由下式計算：

式中：Se為有效飽和度，Se=(θ-θr)/(θs-θr)。

2) 在非飽和地基極限承載力計算中，將吸附強(qiáng)度cs與土體有效黏聚力c之和作為總黏聚力來考慮基質(zhì)吸力的貢獻(xiàn)。根據(jù)經(jīng)典太沙基地基極限承載力計算理論，可得基質(zhì)吸力沿深度均勻分布時寬為b、埋深為d的基礎(chǔ)，非飽和地基極限承載力計算公式為

式中：γ1為基底以下土體重度，kN·m-3；γ2為基底以上土體重度，kN·m-3；Nγ，Nq和Nc分別為重度、荷載、黏聚力對應(yīng)的承載力系數(shù)；ξγ，ξq和ξc分別為重度、荷載、黏聚力對應(yīng)的形狀系數(shù)，其求解方法和過程可參照文獻(xiàn)[3]。

由于降雨條件下地基基質(zhì)吸力呈現(xiàn)明顯非線性分布特征，式(10)不能直接用于計算雨水入滲時地基的極限承載力。POULOS 等[19]通過研究指出上部荷載傳遞到地基時，對地基應(yīng)力的影響范圍集中在基底以下1.5倍基礎(chǔ)寬度的球形區(qū)域?；诖搜芯砍晒?，文獻(xiàn)[2]和文獻(xiàn)[13]分別在地基承載性能的試驗和理論研究中將基底下應(yīng)力球內(nèi)平均基質(zhì)吸力用于地基極限承載力計算，較好解決了基質(zhì)吸力沿深度非線性分布時地基承載性能分析與評價問題。因此，本文采用該方法來分析和計算降雨條件下地基基質(zhì)吸力非線性分布時地基極限承載力。以基礎(chǔ)中心線與地下水位線交點為坐標(biāo)原點，z軸鉛直向上，x軸水平向右，建立如圖4所示的坐標(biāo)系。降雨任意時刻基質(zhì)吸力的分布函數(shù)可通過式(8)轉(zhuǎn)化為函數(shù)x=f(z)表示。如圖4 所示，在基底以下1.5 倍基礎(chǔ)寬度b范圍內(nèi)畫應(yīng)力球，該應(yīng)力球范圍內(nèi)基質(zhì)吸力分布曲線與坐標(biāo)軸z圍成圖形形心O處的基質(zhì)吸力即為該時刻平均基質(zhì)吸力。圖中所示陰影部分形心O的縱坐標(biāo)zO可由下式計算：

圖4 非飽和地基平均基質(zhì)吸力確定Fig.4 Determination of average matric suction in unsaturated foundation

式中：A為陰影部分面積。

將式(11)代入式(8)得到平均基質(zhì)吸力(ua-uw)zO，結(jié)合式(3)所示土水特征曲線模型，得到降雨過程非飽和地基極限承載力計算公式：

式(12)反映了極限承載力與地基土體物理力學(xué)參數(shù)、基礎(chǔ)形狀和尺寸、降雨強(qiáng)度和降雨歷時、地下水位位置之間的映射關(guān)系，反映了沿深度非線性分布基質(zhì)吸力對地基極限承載力的影響。當(dāng)平均基質(zhì)吸力(ua-uw)zO為0 kPa時，式(12)退化為傳統(tǒng)飽和抗剪強(qiáng)度理論下的太沙基地基極限承載力計算公式。

1.2.2 解析解考證

VANAPALLI 等[2]開展了非飽和粗粒砂性土地基極限承載力模型試驗。試驗?zāi)Ｐ筒坶L×寬×高為900 mm×900 mm×750 mm。土體參數(shù)如下：重度γ為19 kN/m3，有效黏聚力c′為0.6 kPa，有效內(nèi)摩擦角φ′為39°，β為0.131 4 cm-1，進(jìn)氣值(ua-uw)a為5.68 kPa。試驗中采用埋深d為0 mm、寬b為100 mm、長f為100 mm 的矩形基礎(chǔ)，測試得到基質(zhì)吸力為0，2，4 和6 kPa 時對應(yīng)的實際基礎(chǔ)承載力分別為121，570，715和840 kPa。

采用式(12)計算基質(zhì)吸力在0～30 kPa范圍內(nèi)的地基承載力，與文獻(xiàn)[2]測試的地基極限承載力試驗結(jié)果進(jìn)行對比，結(jié)果如圖5 所示。由圖5 可知：當(dāng)基質(zhì)吸力為0，2，4和6 kPa時，據(jù)式(12)計算的地基承載力與試驗結(jié)果非常接近，兩者的歸一化均方根誤差為7.8%，低于10%，表明式(11)的地基承載力計算結(jié)果準(zhǔn)確率高[20]。從圖5 還可以發(fā)現(xiàn)：基質(zhì)吸力對地基極限承載力影響顯著，基質(zhì)吸力位于2～6 kPa區(qū)間的地基極限承載力為飽和時極限承載力的5～7倍；當(dāng)基質(zhì)吸力較小時，地基承載力與基質(zhì)吸力隨基質(zhì)吸力增大幾乎呈線性關(guān)系快速增大；當(dāng)基質(zhì)較大時，地基承載力隨基質(zhì)吸力增加先非線性緩慢減小，然后趨于穩(wěn)定，這一規(guī)律與文獻(xiàn)[2-4]的研究結(jié)論一致。綜上所述，本文推導(dǎo)的地基極限承載力計算表達(dá)式(12)可反映降雨導(dǎo)致的基質(zhì)吸力改變對地基極限承載力的影響，為快速獲取降雨入滲過程地基實時極限承載力提供了一種簡便方法。

圖5 地基極限承載力對比Fig.5 Comparison of ultimate bearing capacities for foundation

2 降雨過程地基承載性能演化分析

2.1 計算模型及計算條件

以1.1.5節(jié)采用的非飽和均質(zhì)地基為研究對象，計算示意圖見圖4。條形基礎(chǔ)寬b為1 m，長f為10 m，埋深d為0 m，基底完全粗糙。地表距地下水的高度l為5 m，應(yīng)力球沿深度范圍為[0，1.5b]。前期降雨強(qiáng)度qA為0 cm/h，初始時刻基質(zhì)吸力沿深度線性分布。在后期降雨過程中，地下水位保持不變，直接以降雨強(qiáng)度qB作用在地基表面。通過計算不同降雨歷時、降雨強(qiáng)度組合方案下地基基質(zhì)吸力和極限承載力，揭示雨水入滲過程地基基質(zhì)吸力和極限承載力的演化規(guī)律。

2.2 降雨歷時對地基極限承載力的影響

為探究降雨過程地基基質(zhì)吸力和承載力的演化規(guī)律，選取降雨強(qiáng)度qB=0.36 cm/h的暴雨，對比分析降雨歷時0，12，24，48，96，168，240 和360 h 的地基基質(zhì)吸力和極限承載力。在降雨過程中，地基基質(zhì)吸力沿深度演化過程如圖6所示，基底以下1.5倍基礎(chǔ)寬應(yīng)力球范圍內(nèi)平均基質(zhì)吸力以及飽和與非飽和地基極限承載力演變過程如圖7所示。由圖6和圖7可知：

圖6 降雨過程中地基基質(zhì)吸力沿深度演化過程Fig.6 Evolution of matric suction along depth for foundation during rainfall

圖7 降雨過程中地基平均基質(zhì)吸力和極限承載力演化Fig.7 Evolution of average matric suction and ultimate bearing capacity for foundation during rainfall

1) 隨著雨水入滲，地基基質(zhì)吸力沿深度快速呈現(xiàn)非線性分布特征，中上部土體基質(zhì)吸力不斷減小，地表處基質(zhì)吸力從初始的50 kPa降低至15 d后的0.5 kPa；基質(zhì)吸力受影響深度持續(xù)增加，下滲雨水歷時2 d左右到達(dá)地下水位附近。地基應(yīng)力球內(nèi)的平均基質(zhì)吸力隨雨水入滲呈現(xiàn)先快后慢的減小趨勢，雨水入滲2 d 后平均基質(zhì)吸力下降42%，15 d后基底應(yīng)力球范圍內(nèi)土體逐漸飽和，平均基質(zhì)吸力最終將降為零。

2) 降雨入滲前非飽和地基極限承載力為414.6 kPa，約為飽和地基極限承載力的1.5 倍。隨著雨水入滲，地基極限承載力隨基質(zhì)吸力減小而降低。雨水入滲15 d 后，基底應(yīng)力球范圍內(nèi)平均基質(zhì)吸力將逐漸降為零，地基極限承載力最終降至飽和抗剪強(qiáng)度理論計算的極限承載力274.5 kPa。地基極限承載力降低趨勢隨降雨歷時整體呈現(xiàn)先快后慢的特點，因此，應(yīng)重點加強(qiáng)降雨初期基底基質(zhì)吸力和承載性能的監(jiān)測預(yù)報，防止降雨過程中地基承載力快速下降誘發(fā)工程災(zāi)害。

2.3 降雨強(qiáng)度對地基極限承載力的影響

分別選取0，0.04，0.10，0.20，0.30和0.36 cm/h共6種降雨強(qiáng)度作為后期降雨強(qiáng)度qB，用于分析地基基質(zhì)吸力和極限承載力的演化規(guī)律。經(jīng)過5 d雨水入滲后，各種降雨強(qiáng)度對應(yīng)的地基基質(zhì)吸力沿深度分布如圖8所示，基底應(yīng)力球范圍內(nèi)平均基質(zhì)吸力以及飽和與非飽和地基極限承載力對比如圖9所示。

圖8 不同降雨強(qiáng)度下入滲5 d的基質(zhì)吸力沿深度分布對比Fig.8 Comparison of matric suction distribution along depth at different rainfall intensity infiltrations after 5 d

圖9 不同降雨強(qiáng)度下入滲5 d的平均基質(zhì)吸力和極限承載力對比Fig.9 Comparison of average matric suction and ultimate bearing capacity at different rainfall intensity infiltrations after 5 d

由圖8和圖9可知：

1) 各種降雨強(qiáng)度的雨水入滲5 d后，地基中上部土體基質(zhì)吸力均呈現(xiàn)非線性分布特點?；|(zhì)吸力減少幅值、受影響深度隨著雨強(qiáng)增大而增加，且上部基質(zhì)吸力降低幅度大于下部區(qū)域的降低幅度，在6 種不同的后期降雨強(qiáng)度(0，0.04，0.10，0.20，0.30 和0.36 cm/h)下地表處基質(zhì)吸力的減小幅值分別為6.6，15.3，27.3，37.8 和43.1 kPa?；讘?yīng)力球范圍內(nèi)平均基質(zhì)吸力隨降雨強(qiáng)度增加幾乎呈線性下降，從最初的42.9 kPa 減小至qB=0.36 cm/h 時的7.8 kPa。

2) 在不同降雨強(qiáng)度入滲5 d后，地基極限承載力隨雨強(qiáng)度增加幾乎呈線性下降趨勢。當(dāng)降雨歷時相同時，降雨強(qiáng)度越大，入滲地基的雨水越多，基質(zhì)吸力減小幅度越大，地基極限承載力降低越快。當(dāng)雨水以最大降雨強(qiáng)度qB=0.36 cm/h持續(xù)入滲5 d后，地基極限承載力由最初的414.6 kPa降低為315.1 kPa，降幅達(dá)24%。

3 結(jié)論

1) 獲得了雨水入滲過程均質(zhì)地基瞬態(tài)極限承載力表達(dá)式，建立了極限承載力與地基土體物理力學(xué)參數(shù)、基礎(chǔ)形狀和尺寸、降雨強(qiáng)度和降雨歷時、地下水位位置之間的映射關(guān)系，為研究和評價雨季地基極限承載性能演化特性提供了一種便捷分析方法。

2) 雨水入滲會快速改變地基中上部土體基質(zhì)吸力的大小和分布，使之沿深度呈現(xiàn)非線性分布特征，進(jìn)而弱化地基極限承載性能。地基極限承載力受基底以下1.5倍基礎(chǔ)寬度應(yīng)力球范圍內(nèi)平均基質(zhì)吸力的顯著影響，隨著雨水入滲時間或降雨強(qiáng)度增加而快速降低，最終在應(yīng)力范圍內(nèi)土體逐漸飽和并降低至最小值。

3) 根據(jù)降雨作用下地基基質(zhì)吸力與極限承載力演化規(guī)律，建議重點做好基底以下1.5倍基礎(chǔ)寬度范圍內(nèi)防滲排水工作，特別要加強(qiáng)降雨初期基質(zhì)吸力監(jiān)測，防止雨水入滲引起地基承載性能大幅降低誘發(fā)地基失穩(wěn)破壞。

本文的研究以均質(zhì)地基為對象，假定遭遇均勻型降雨入滲且地下水位維持不變，在后續(xù)工作中將豐富降雨雨型，考慮水位波動影響，更深入揭示雨水入滲作用下地基極限承載力演化規(guī)律，為雨季地基工程防災(zāi)減災(zāi)提供技術(shù)支持。