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    冷軋Q值對TA34鈦合金管材性能和織構(gòu)的影響

    2022-11-24 11:46:50郭荻子趙永慶
    鈦工業(yè)進(jìn)展 2022年5期
    關(guān)鍵詞:工藝性能管坯壓扁

    郭荻子,杜 宇,劉 偉,趙永慶

    (西北有色金屬研究院,陜西 西安 710016)

    鈦合金不僅具有比強度高、耐高溫、耐腐蝕等諸多優(yōu)點,而且具有優(yōu)異的低溫性能,是航天領(lǐng)域不可或缺的低溫結(jié)構(gòu)材料。隨著液體火箭發(fā)動機(jī)向著大推力、高可靠、可重復(fù)使用的方向發(fā)展,對發(fā)動機(jī)管路系統(tǒng)用低溫鈦合金也提出了更高的要求,不僅要求具有高比強度、優(yōu)異低溫性能,還應(yīng)具備良好的室溫強塑性匹配及優(yōu)異的彎曲、壓扁等工藝性能。

    金屬加工過程中的變形條件(變形程度、速度、溫度、幾何條件等)、材料性質(zhì)(晶粒度、初始織構(gòu)、合金成分等)和退火工藝等因素都會對其晶體位相分布產(chǎn)生影響,使多晶體材料的取向呈現(xiàn)出某種擇優(yōu)取向的狀態(tài),即織構(gòu)[1-3]。管材冷軋加工時采用的變形率等參數(shù)以及不同的熱處理制度,都會導(dǎo)致其軸向織構(gòu)、環(huán)向織構(gòu)等形變織構(gòu)和再結(jié)晶織構(gòu)發(fā)生變化,從而對管材的力學(xué)性能及工藝性能產(chǎn)生影響[4-7]。對于滑移行為受限的密排六方鈦金屬α-Ti,可通過控制晶粒的各向異性改善材料的力學(xué)性能[2]。目前對鈦材織構(gòu)的研究主要集中在板、棒材上[8-11]。

    軋制變形率ε和Q值均是管材加工過程中的重要工藝參數(shù)。其中,ε表示材料變形程度,Q值為管材相對減壁量和相對減徑量的比值,用于表示管材變形中尺寸的協(xié)同變化關(guān)系。在軋制鈦及鈦合金管材時,除考慮變形程度的影響外,還必須考慮Q值對管材質(zhì)量的影響[12]。借助與鈦同族金屬、室溫具有相同結(jié)構(gòu)的鋯管織構(gòu)的研究結(jié)果,能夠有效引導(dǎo)分析鈦合金織構(gòu)的形成機(jī)制。鋯管材軋制變形后的晶體基面與主要形變方向平行,最終的織構(gòu)可以通過改變Q值來控制[13]。Girard等[14-15]對Zr-4合金冷軋管材形變織構(gòu)進(jìn)行了數(shù)值模擬及實驗驗證,表明采用合適的冷軋參數(shù)可以獲得需要的管材織構(gòu)。Vaibhaw等[16]對采用不同Q值軋制的Zr-4合金管材形變織構(gòu)及再結(jié)晶織構(gòu)進(jìn)行分析,結(jié)果表明軋制Q值的變化會引起管材直徑方向(0002)形變織構(gòu)強度的變化。

    TA34鈦合金是一種Ti-Al-Mo-Zr系近α型低溫鈦合金,可進(jìn)行冷軋及冷彎變形。采用傳統(tǒng)冷軋工藝加工的TA34鈦合金管材需進(jìn)行復(fù)雜的等溫?zé)崽幚矸侥塬@得優(yōu)異的室、低溫力學(xué)性能,但等溫處理會導(dǎo)致管材尺寸精度降低,組織均勻性變差,擴(kuò)口、壓扁等工藝性能不穩(wěn)定,后續(xù)冷彎時易開裂。針對TB34鈦合金管材工藝性能差的問題,以相同變形率、不同Q值軋制的TA34鈦合金管材為研究對象,通過X射線衍射技術(shù)確定其形變織構(gòu)和退火織構(gòu)類型,研究軋制工藝參數(shù)Q值對織構(gòu)類型的影響,及織構(gòu)與性能之間的關(guān)系,以期提高TA34鈦合金管材的成品率,解決管材冷彎工藝性能差的問題。

    1 實 驗

    以0級海綿鈦、Al-Mo中間合金、Al豆和原子能級海綿鋯為原料,經(jīng)3次真空自耗電弧爐熔煉得到TA34鈦合金鑄錠,化學(xué)成分見表1。

    表1 TA34鈦合金鑄錠的化學(xué)成分(w/%)

    鑄錠經(jīng)開坯、鍛造后得到棒坯,通過雙包套正擠壓得到φ72 mm×9 mm的管坯,再經(jīng)過兩輥開坯、三輥精軋、去應(yīng)力退火獲得φ41.5 mm×1.8 mm、φ40 mm×1.88 mm、φ37 mm×2 mm的管坯。對上述3種規(guī)格的管坯進(jìn)行完全再結(jié)晶退火處理,其金相組織一致,均為平均晶粒尺寸為8 μm的完全再結(jié)晶等軸組織,如圖1所示。

    圖1 TA34鈦合金管坯再結(jié)晶熱處理后的顯微組織

    將TA34鈦合金管坯冷軋得到φ35 mm×1.5 mm的成品管材,3種規(guī)格管坯的變形量ε均為30%,Q值分別為4.63、1.61、1.06。樣品編號與工藝參數(shù)見表2。成品TA34鈦合金管材經(jīng)除油、酸洗后,進(jìn)行750 ℃/1 h去應(yīng)力退火處理。

    表2 TA34鈦合金樣品的編號與工藝參數(shù)

    圖2 TA34鈦合金管材樣品的方向示意圖

    2 結(jié)果與討論

    2.1 顯微組織

    圖3為不同Q值軋制TA34鈦合金管材去應(yīng)力退火后的顯微組織。從圖3可以看出,去應(yīng)力退火后的管材仍保留著加工變形組織,管坯組織中的部分等軸晶粒被拉長。隨著Q值的增大,晶粒被拉長的程度也更加明顯,組織不均勻程度增加,組織由等軸晶與隨機(jī)分布的拉長晶粒構(gòu)成。總體來說,不同Q值軋制管材退火態(tài)的顯微組織中晶粒度差別不大,可以認(rèn)為相同變形率條件下,Q值對完全再結(jié)晶管材軋制后的組織特征影響不大。

    圖3 不同Q值軋制TA34鈦合金管材去應(yīng)力退火后的顯微組織

    2.2 力學(xué)性能

    圖4是不同Q值軋制TA34鈦合金管材去應(yīng)力退火前后的室溫拉伸性能。管材在經(jīng)過變形程度相同的冷軋加工后,隨著Q值的增大,其抗拉強度和屈服強度出現(xiàn)同等幅度的降低,塑性變化不大,發(fā)生了類似“加工軟化”的現(xiàn)象,當(dāng)Q=1.06時管材的抗拉強度和屈服強度最高。去應(yīng)力退火后,管材的屈強比大幅降低,隨著Q值的增大,抗拉強度和屈服強度先降低后增高,且變化趨勢相同。Q=4.63時,退火前后管材抗拉強度的減小最少,僅降低了60 MPa;Q=1.06時,退火前后管材抗拉強度的減少最多,達(dá)140 MPa。退火后TA34鈦合金管材的塑性因應(yīng)力釋放得到了提高,但退火前及退火后塑性處于同一水平線上,表明冷軋Q值對完全再結(jié)晶TA34鈦合金管材軋制后的塑性影響不大。

    圖4 TA34鈦合金管材去應(yīng)力退火前后的室溫力學(xué)性能

    金屬塑性變形后,其組織結(jié)構(gòu)發(fā)生變化,必然會導(dǎo)致性能變化,尤其是力學(xué)性能。材料的塑性變形抗力通常會隨著變形程度的增大而提高,即所謂的“加工硬化”現(xiàn)象。對于多晶體材料,一般認(rèn)為管材變形程度是所有晶粒變形體現(xiàn)出的平均效果,而Q值則體現(xiàn)管材壁厚與外徑同時變化時的協(xié)調(diào)性。本實驗中管材的冷軋Q值不同,但變形率ε相同,即管材的整體變形效果相同,表明管材的力學(xué)性能僅與其宏觀變形效果有關(guān)。

    2.3 工藝性能

    表3為不同Q值軋制TA34鈦合金管材的壓扁工藝性能。對于冷軋態(tài)管材,Q=1.06時,壓扁性能最差;Q=1.61時,壓扁性能有所改善,可以承受較小的壓力變形;Q值越大,其壓扁性能越好,即使壓扁系數(shù)較大時,管材表面仍然完好。由表3可以看出,去應(yīng)力退火態(tài)TA34鈦合金管材均顯示出良好的壓扁性能,能承受較大的變形,具有良好的工藝性能。

    表3 不同Q值TA34鈦合金管材的壓扁性能

    2.4 織構(gòu)

    2.4.1 織構(gòu)類型

    圖5 1#試樣RD-TD、AD-TD和AD-RD面的和不完整極圖

    從上述9張極圖可以確定出TA34鈦合金的織構(gòu)類型特征如下。

    圖6 3#試樣RD-TD面的面和AD- RD面的(0002)不完整極圖

    2.4.2 形變織構(gòu)

    圖7 不同Q值軋制TA34鈦合金管材RD-TD面的極圖

    Holt等[17]曾研究了Q值對Zr-2.5Nb合金管材織構(gòu)的影響,發(fā)現(xiàn)在溫度(>1025 K)和擠壓比一定的條件下,增大Q值會促使管材產(chǎn)生周向織構(gòu)。本實驗中管坯軋制前組織相同(為均勻粗大的等軸組織),冷軋過程中的加工變形量相同,因此TA34鈦合金管材的織構(gòu)類型僅隨Q值的變化而改變,但變化規(guī)律依賴于原始管坯的組織狀態(tài)。

    2.4.3 退火織構(gòu)

    圖8 不同Q值軋制TA34鈦合金管材去應(yīng)力退火后RD-TD面的極圖

    TA34鈦合金管坯經(jīng)過再結(jié)晶退火后,晶粒完全再結(jié)晶并長大,新產(chǎn)生的周向織構(gòu)屬于再結(jié)晶織構(gòu),是晶粒定向結(jié)晶生長造成的[18]。這是由于變形金屬被加熱到較高溫度時,原子活動能力增大,晶粒形狀發(fā)生變化并重新形核生長為穩(wěn)定的等軸晶粒,取代了原來被拉長或破碎的晶粒,晶粒的位向已脫離了與原加工時外力方向的關(guān)系,導(dǎo)致織構(gòu)類型改變。去應(yīng)力退火后,由于管材加熱溫度不高,原子的活動能力有限,不能使變形組織發(fā)生變化,所以織構(gòu)類型沒有明顯改變。

    結(jié)合表3中不同Q值軋制TA34鈦合金管材的壓扁工藝性能,可以解釋織構(gòu)對管材壓扁工藝性能的影響。對于冷軋態(tài)的TA34鈦合金管材,Q=1.06時,壓扁性能最差,此時為徑向織構(gòu);Q值越大,其壓扁性能越好,即使取較大的壓扁系數(shù)時,管材表面仍然完好,此時管材已顯示為周向織構(gòu)??梢?,對于再結(jié)晶的TA34鈦合金來說,沿管材橫斷面分布的周向織構(gòu)有利于提高材料工藝性能,而增大冷軋Q值恰好可以增強管材的周向織構(gòu),因此對于完全再結(jié)晶態(tài)的TA34鈦合金管坯,采用大Q值軋制有助于提高管材的壓扁工藝性能。

    3 結(jié) 論

    (1) 冷軋Q值對完全再結(jié)晶TA34鈦合金管材軋制后的塑性影響不大。

    (3) 完全再結(jié)晶退火后的TA34鈦合金管坯,在冷軋加工過程中提高Q值會使管材產(chǎn)生周向織構(gòu),即基面法線方向沿TD方向分布,其壓扁性能隨著周向織構(gòu)的增強而愈顯優(yōu)異。去應(yīng)力退火不改變TA34鈦合金管材的織構(gòu)類型。

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